一、GH1131合金热处理制度的研究（论文文献综述）
张慧,江河,董建新[1]（2021）在《重型燃气轮机燃烧室用高温合金研究进展》文中研究表明通过分析重型燃气轮机燃烧室的工作环境,提出了材料性能要求。概述国内外燃机用高温合金发展现状,详述了合金成分设计理念、组织稳定性和力学性能,展望燃烧室用新型高温材料的发展方向。
刘敏[2]（2020）在《IN 718和WC增强IN 718高温合金的选区激光熔化成型及组织性能研究》文中研究表明传统减材制造是经铸锻车铣刨磨等工序进行工件制备,其中涉及周期长、加工工艺繁琐、原材料浪费等问题,3D打印不仅可以明显缩短制备周期节约材料,其特殊的加工方式使材料获得细致均匀的组织和优异的性能。本文针对一种典型的难加工高温合金,采用激光选区熔化（SLM）成型IN 718合金和WC增强IN 718合金,并对其进行720℃/8h+620℃/10h直接双级时效处理,对比研究SLM成型和直接双级时效工艺及WC的添加对合金微观组织、力学性能和高温稳定性能的影响,同时探究合金中各析出相的演变规律,本论文通过结合模拟和实验获得了以下主要结果:SLM成型的IN 718高温合金在XY方向上组织呈沿扫描方向的长条状,Z方向呈鱼鳞状且存在穿越打印层的各向异性长柱状晶粒。合金中主要存在树枝晶基体γ相,枝晶间粒状γ’增强相,晶界处长棒状δ相及不规则形状的硬脆Laves有害相,重熔区的亚晶胞可产生亚结构强化,为析出相提供形核位点,提高合金力学性能。时效处理促使γ’、γ"的析出和Laves相的溶解,组织发生均匀化转变,晶界数量减少相位差减小。力学性能实验获得打印态的IN 718合金室温抗拉强度为1162MPa,σ0.2为834MPa,断后延伸率为7.9%:双级时效处理后抗拉强度为1608MPa（相比热处理前提高了38.4%）,σ0.2为1472MPa（相比热处理前提高了76.5%）,断后延伸率为9.2%（相比热处理前提高了,16.5%）,断裂机制以韧性断裂为主。空气气氛下1000℃/8h的热重分析实验揭示时效前后失重量由0.15～0.20 mmg/cm2降低到 0.08-0.15 mmg/cm2,氧化膜组织由团状 Cr2O2、片状 NiCr2O4及米粒状NiFe2O4形成,且更加均匀致密,高温稳定性能进一步提高。SLM成型的WC增强IN 718高温合金中,添加的WC颗粒与基体生发生化学反应产了MC碳化物,高熔点WC阻碍了凝固时的晶界移动从而细化晶粒,具有更低热导率的WC在凝固散热时产生热封作用,促使晶粒内析出更多δ、Laves相及MC碳化物。双级时效处理促进WC增强IN 718合金中Nb元素在晶粒间扩散形成NbC,这种对Nb元素的消耗减少了δ和Laves相的形成。在扫描速度为800mm/s的工艺下,由于体积能量密度不不足材料在拉伸实验测试中发生脆断,抗拉强度为567.9MPa,延伸率为0.5%,时效后的抗拉强度为731.7MPa,σ0.2为472MPa,延伸率为0.9%,材料性能发生一定程度改善;进一步改进工艺增加体积能量密度的样品,抗拉强度为1071.9MPa,延伸率为4.5%,从而有利于指导后续工艺优化。时效前后失重量由0.15～0.17mmg/cm2减少到0.12～0.15mmg/cm2,以 Cr2O2,NiCr2O4、NiFe2O4 及 WO3、CrWO4 新相为主要成分的氧化膜层中,结构疏松的片状WO3相不利于高温稳定性能提升,致密的Cr2O2,NiCr2O4和NiFe2O4相是合金耐高温腐蚀的真正原因。
唐丽娜,杨强,张天德[3]（2020）在《多次真空固溶处理对GH1131高温合金组织和力学性能的影响》文中指出利用真空高压气淬工艺研究了GH1131高温合金经1100～1170℃范围内多次真空固溶处理后的组织和力学性能。结果表明,固溶态组织包含奥氏体晶粒和颗粒状碳化物,且随着固溶温度的升高,晶粒度稍有增大趋势。GH1131高温合金经多次真空固溶处理后组织均匀,常温与高温力学性能稳定,经1100℃+1130℃+1170℃三次真空固溶处理后,晶粒度维持了6～8级,900℃高温抗拉强度达到200 MPa。
王华侨,王建国,赵华军,王宇飞,朱京[4]（2018）在《双转子发动机偏心主轴高效精密车铣加工工艺应用》文中认为本文针对某双转子发动机用偏心主轴加工工艺设计及制造难题,在分析某偏心主轴结构特点的基础上、以切削加工工艺设计为主线,从材料的性能对比及选型、热处理工艺规范制度、毛坯的工艺余量设计和车铣磨加工工艺方案设计关键技术环节进行了简要介绍,希望对读者有借鉴作用。
安金岚[5]（2018）在《脉冲电流对GH4169合金微观组织及变形行为的影响规律及作用机理》文中研究指明高温合金是以铁、钴、镍为基在高温环境下服役的一类高强金属材料,具有优异高温强度、良好的疲劳性能和抗氧化腐蚀性能,以及长期服役组织稳定等优良性能。因此,高温合金广泛应用于航空航天等领域。然而,伴随高温合金强度增强,合金热加工抗力增大、塑性将低,严重制约了合金的热加工与应用。二十世纪六十年代“电致塑性”效应发现以来,采用脉冲电流技术进行材料改性的研究受到世人瞩目。脉冲电流具有高的能量密度、可精确定量控制等优点,已应用于部分脆性和难变形材料的热变形过程中,同时脉冲电流对材料组织控制和性能改善的作用显着。因此,本研究将脉冲电流应用于典型高强镍基GH4169合金,研究脉冲电流对合金拉伸变形行为、脉冲电流时效对合金组织及力学性能的影响,探究脉冲电流对合金组织演化和变形行为的作用机理,以期为脉冲电流在高温合金中的应用提供理论基础。通过研究GH4169合金的动态应变时效现象,分析脉冲电流对合金中缺陷演变行为的影响机理。结果表明,高温拉伸变形过程中施加脉冲电流,有效减缓、抑制动态应变现象的发生。脉冲电流促进合金溶质原子扩散形成γ"相和δ相,使合金基体中有效钉扎位错运动的溶质原子数量减少,因此位错运动加速,动态应变时效现象弱化至消失。研究不同温度下GH4169合金拉伸变形过程中原位施加脉冲电流,探究了脉冲电流对GH4169合金塑性变形行为的的影响规律及作用机理。结果表明,合金高温拉伸变形过程中施加脉冲电流,合金流变应力显着下降,延伸率显着增大,合金塑性变形能力增强。拉伸变形过程中撤除/回复施加的脉冲电流,拉伸流变应力立刻升高/降低。实验结果间接说明脉冲电流诱导原子振动加剧引起Peierls力降低是流变应力降低的本质。另一方面,脉冲电流促进合金发生动态再结晶亦促进合金流变应力降低。高温拉伸变形过程中施加脉冲电流,脉冲电流诱发δ相在晶界析出;促进晶粒内γ"相长大,γ"相尺寸随脉冲电流频率增大而增大;脉冲电流促进晶粒内部分γ"相转化为δ相。脉冲电流作用下位错运动加速、缺陷密度增大以及原子能量增加,均有利于原子扩散,因此降低原子扩散激活能,促进析出相析出长大。研究不同温度下脉冲电流时效对GH4169合金组织演化行为的影响规律,分析了脉冲电流对GH4169合金组织演化行为的作用机理,探究了组织对力学性能的影响规律及作用机理。结果表明,脉冲电流时效处理后,合金强度和塑性可实现同时改善。脉冲电流时效过程中诱发合金空位浓度增大,促进δ相于晶界析出,促进γ"相长大,部分γ"相在位错附近分布析出呈链状特征形貌。由于合金中空位浓度增加,高温拉伸变形初期空位强化机制强化合金,因此合金屈服强度增加。同时高温拉伸变形过程中空位诱发数纳米级γ"相析出,此丫"相具有高的共格应变强化作用,系合金强度和塑性同时增强的主要原因。基于脉冲电流对GH4169合金拉伸变形的影响规律及作用机理,以及脉冲电流时效对合金组织性能的影响规律及作用机理的研究,结果发现适宜地运用脉冲电流,可以达到“合金强度、塑性同时改善”的效果。一方面,热变形过程中施加脉冲电流合金变形抗力降低、塑性变形能力增强,有助于高温合金热加工;另一方面,脉冲电流时效促进数纳米级γ"相（另一尺度）析出,实现合金强度和塑性同时增强。
杨玉军[6]（2018）在《成分与工艺调控对GH4202合金管材成形行为及显微组织的影响》文中提出镍基时效强化型GH4202合金系制造新型大推力液氧煤油高压补燃火箭发动机的重要金属材料。为实现减重、增推、提高稳定性,采用机械钻孔+轧制工艺生产的外径/内径比为1.13的薄壁GH4202合金无缝钢管,满足了发动机设计定型和试车的需要。但该工艺金属利用率低,批量小,成为该型发动机生产的瓶颈,其原因在于国内在镍基时效强化型高温合金荒管的挤压成形及微观组织控制方面的研究甚少。本文以GH4202合金为研究对象,探讨Al、Ti成分优化、热变形过程中本构关系、挤压过程的模拟、冷加工变形,中间和最终热处理对合金微观组织及性能的影响,以期为合金荒管的挤压制备和成品组织性能控制提供依据。研究表明,通过降低GH4202合金中Al、Ti含量,可以有效地降低合金基体中的γ’相数量,合金的高温塑性提高约25%。GH4202合金的真应力-真应变曲线数值模型可由Arrhenius双曲正弦函数描述,在950℃-1200℃、应变速率0.001s-1～1s-1下变形,合金热压缩峰值应力和Z参数的解析式为Z=A[sinh（ασ）]n=2.55 × 1013[sinh（0.007σ）]4.26。当温度在1100～1180℃、变形速率为0.1～1s-1、应变量大于0.5时,可以完成再结晶,随变形速率的增加,合金完全再结晶的温度随之升高。基于实测数据和边界条件,利用有限元模拟计算了挤压过程,发现在现有设备能力范围内,通过控制GH4202合金坯料预热温度和挤压速度,可以实现合金管材的塑性成形,即:最佳预热温度为1150℃、挤压速度为100-150mm/s。GH4202合金冷加工过程中,初期加工硬化主要源于位错塞积群的应力场,变形量超过20%后,加工硬化则受位错与形变孪晶交互作用的影响;获得最佳合金组织的变形量范围为30%-60%。合金冷加工的组织及性能与其变形量、中间热处理工艺均相关,采用1120℃保温25min快速冷却的中间退火处理制度,获得的再结晶组织最适合后续的冷加工。根据GH4202合金M23C6和γ’相的溶解析出规律,确定了最佳的固溶处理工艺为1110℃保温60min后水冷,可使合金的晶粒度控制在5.0级以上,晶界上M23C6相呈细小链状,晶内弥散析出40nm左右的γ’相,保证合金具有优异的力学性能。
王治政[7]（2012）在《加快集成创新 实施流程再造 打造“三大基地”紧密协调的发展新格局》文中提出历史沿革1908年汉冶萍煤铁厂矿公司成立1913年筹建成立大冶铁厂1948年成立华中钢铁公司1953年更名大台钢厂1993年股份制组建大冶特钢1994年改制成立冶钢集团公司2004年中信泰富收购冶钢集团钢铁主业组建湖北新台钢有限公司2011年二期项目竣工,新冶钢实现流程再造公司规模2015年（十二五规划）:铁:250万吨钢:300万吨（电渣6万吨）棒材160万吨钢管110万吨锻造12万吨（环件1.2万吨）"三大基地"建成随着炼钢二期项目、特冶锻造项目、大口径无缝钢管调质线建成投产,初步建成三大特色基地:
张凤[8]（2010）在《喷雾冷却对高温合金表面组织和性能的影响研究》文中研究指明镍基高温合金在航空、航天、能源、化工等工业部门获得了广泛的应用,是国防和经济建设中不可缺少的一类重要材料。镍基高温合金是难加工合金,切磨削加工中具有切削力大、加工硬化倾向严重,切削温度高等特点,加工中产生很大的热量,造成刀具的磨损、变形,工件表面组织的发热变形以及组织成分的改变等等,这都会影响到材料的性能。因此,寻求一种改善生产环境的绿色切削冷却方式就显得尤为重要。传统切削冷却加工方法常使用含硫、氯、磷等添加元素的极压切削液,这种冷却液污染环境、危害工人的健康,而喷雾冷却集低温气、液两相射流与充分汽化的强化换热优势,充分发挥冷却介质的换热潜力以获得最佳的强化换热冷却效果,是一种绿色、无污染、高效的切削冷却方法。籍此,本论文主要做了以下工作:1.研制和改进了喷雾冷却的实验装置,和同一组的同学合作共同研制和改进了低温气体喷雾发生系统、试件加热系统和试件表面温度信号采集系统,从而得到了一个准确度更高、灵敏度更好的喷雾冷却实验平台。2.利用该实验平台,通过改变被冷却试件的温度和冷却参数来模拟切磨削加工过程中产生切削热的过程,具体分析了试件在喷雾冷却中各冷却参数的配比与冷却效果的关系。对镍基高温合金、钛合金、紫铜和45钢四种材料进行了各种材料进行纯冷风实验、添加不同流量水的喷雾冷却实验,目的是得到四种材料冷风冷却时的最佳冷风温度;利用该优化值对上述四种材料又分别进行喷雾冷却,得出喷雾冷却下四种材料在不同温度段内,最佳喷雾冷却效果时的各自水流量大小、不同温度段内的冷却效果。3.研究在不同的喷雾冷却参数下, GH4169合金各个试样显微组织的变化特征、显微硬度的变化规律,其结论为:（1）镍基合金GH4169合金的显微组织的晶粒尺寸随温度升高而增大,同一温度时冷却速度越大,冷却后显微组织的晶粒尺寸越小;（2）高温合金GH4169合金进行喷雾冷却时,并不是喷雾的水流量越大,得到的材料的组织性能就越好;（3）在镍基合金GH4169喷雾冷却后,在700℃,水流量大时,显微硬度值也大,在650℃、550℃和450℃时,水流量大时的显微硬度反而小,而当喷雾冷却时的水流量为同一值时,试件表面温度越高,显微硬度越大。（硬度值是原始材料的硬度值的2倍多）,随着深度的变化,显微硬度值开始减小,但仍然高于原始硬度;（4）GH4169经过冷却处理后的显微硬度大于原始硬度,但是并不是水流量越大,显微硬度就越大。
轩伟[9]（2003）在《GH1131合金热处理制度的研究》文中研究表明通过对GH113 1合金经不同固溶温度处理后组织的观察 ,分析研究了合金的再结晶过程 ,并确定该合金的热处理温度范围 ,得出将温度控制在 114 0± 10℃时可保证良好的综合性能
轩伟[10]（2002）在《GH1131合金热处理制度的研究》文中提出通过对GH1131合金经不同固溶温度处理后组织的观察 ,分析研究了合金的再结晶过程 ,并确定该合金的热处理温度的范围 ,得出将温度控制在 1140± 10℃时可保证良好的综合性能。
二、GH1131合金热处理制度的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、GH1131合金热处理制度的研究（论文提纲范文）
（1）重型燃气轮机燃烧室用高温合金研究进展（论文提纲范文）
| 1 燃烧室用合金发展现状 |
| 1.1 国外重燃燃烧室用合金概述 |
| 1.2 国内重型燃烧室用合金概述 |
| 2 燃烧室用合金成分设计特点 |
| 3 合金显微组织 |
| 3.1 Hastelloy-X合金组织 |
| 3.2 固溶强化钴基高温合金Haynes188合金组织 |
| 3.3 沉淀强化镍基高温合金组织 |
| 4 合金性能 |
| 4.1 Hastelloy-X合金性能 |
| 4.2 Haynes188合金性能 |
| 4.3 Nimonic263合金性能 |
| 5 结束语 |
（2）IN 718和WC增强IN 718高温合金的选区激光熔化成型及组织性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 3D打印技术的原理及发展概况 |
| 1.2.1 3D打印技术的原理及特点 |
| 1.2.2 3D打印技术的发展概况 |
| 1.3 IN 718高温合金 |
| 1.3.1 IN 718高温合金概述 |
| 1.3.2 IN 718合金相组织 |
| 1.3.3 IN 718合金的强化机制 |
| 1.4 Thermo-Calc和 Jmatpro简介 |
| 1.5 本课题研究目的及意义 |
| 1.6 本课题研究内容 |
| 第2章 实验材料与研究方案 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 原材料 |
| 2.1.2 打印工艺参数与热处理 |
| 2.2 结构表征与分析 |
| 2.2.1 X射线衍射分析 |
| 2.2.2 光学和扫描电子显微镜 |
| 2.2.3 透射电子显微镜 |
| 2.3 性能测试 |
| 2.3.1 拉伸性能测试 |
| 2.3.2 高温氧化性能测试 |
| 第3章 IN 718合金性能模拟 |
| 3.1 相组成模块 |
| 3.2 凝固性能 |
| 3.3 机械性能 |
| 3.4 热物性能 |
| 3.5 相转变模块 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 选区激光熔化IN 718合金的制备及组织性能分析 |
| 4.1 选区激光熔化IN 718合金物相及微观组织分析 |
| 4.1.1 选区激光熔化IN 718合金的物相分析 |
| 4.1.2 选区激光熔化IN 718合金的微观形貌分析 |
| 4.2 选区激光熔化IN 718合金的拉伸性能分析 |
| 4.3 选区激光熔化IN 718合金的氧化行为分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 选区激光熔化WC增强IN 718合金的制备及组织性能分析 |
| 5.1 选区激光熔化WC增强IN 718合金物相及微观组织分析 |
| 5.1.1 选区激光熔化WC增强IN 718合金的物相分析 |
| 5.1.2 选区激光熔化WC增强IN 718合金的微观形貌分析 |
| 5.2 选区激光熔化WC增强IN 718合金的拉伸性能分析 |
| 5.3 选区激光熔化WC增强IN 718合金的氧化行为分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间主要研究成果 |
| 致谢 |
（3）多次真空固溶处理对GH1131高温合金组织和力学性能的影响（论文提纲范文）
| 1 试验材料与方法 |
| 2 试验结果与分析 |
| 2.1 显微组织 |
| 2.2 力学性能 |
| 3 结论 |
（4）双转子发动机偏心主轴高效精密车铣加工工艺应用（论文提纲范文）
| 1. 双转子发动机总体结构特点 |
| 2. 双偏心主轴的结构特点分析 |
| 3. 双偏心主轴的材料性能选型 |
| 4. 双偏心主轴热处理工艺制度 |
| 5. 双偏心主轴合金钢切削性能 |
| 6. 双偏心主轴的加工工艺 |
| 7. 结语 |
（5）脉冲电流对GH4169合金微观组织及变形行为的影响规律及作用机理（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 高温合金简介 |
| 1.2.1 高温合金的发展历史 |
| 1.2.2 高温合金的分类 |
| 1.2.3 高温合金在航空航天领域应用 |
| 1.2.4 高温合金面临问题 |
| 1.3 GH4169合金概况 |
| 1.3.1 GH4169合金发展 |
| 1.3.2 GH4169合金生产过程 |
| 1.3.3 GH4169合金中典型相组成 |
| 1.4 脉冲电流在材料领域应用 |
| 1.4.1 脉冲电流处理简史(材料电磁过程简介) |
| 1.4.2 脉冲电流的应用及作用机理 |
| 1.4.3 脉冲电流在高温合金研究中的应用 |
| 1.5 本论文的研究目的与主要内容 |
| 第2章 实验材料与研究方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 脉冲电流装置 |
| 2.3 合金力学性能表征 |
| 2.4 合金微观组织结构表征 |
| 2.4.1 组织及断口形貌表征 |
| 2.4.2 析出相结构、成分表征 |
| 2.4.3 组织定量分析 |
| 第3章 脉冲电流对GH4169合金缺陷演变/迁移行为的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验材料及方法 |
| 3.3 脉冲电流对GH4169合金动态应变时效行为的影响 |
| 3.3.1 脉冲电流下合金拉伸变形行为 |
| 3.3.2 脉冲电流下合金拉伸变形断口特征 |
| 3.3.3 脉冲电流下合金拉伸变形断口附近侧面组织形貌特征 |
| 3.3.4 脉冲电流对合金动态应变时效行为的影响机理 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 脉冲电流对GH4169合金塑性变形行为的影响规律及作用机理 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验材料及方法 |
| 4.3 GH4169合金800℃下脉冲电流对拉伸变形行为的影响 |
| 4.3.1 脉冲电流对合金拉伸性能的影响 |
| 4.3.2 脉冲电流对合金拉伸变形组织的影响 |
| 4.4 GH4169合金800℃下脉冲电流对拉伸变形的作用机理 |
| 4.4.1 脉冲电流对流变应力的影响 |
| 4.4.2 脉冲电流对屈服变形行为的影响 |
| 4.4.3 脉冲电流对均匀塑性变形的影响 |
| 4.4.4 脉冲电流对非均匀塑性变形的影响 |
| 4.4.5 脉冲电流对合金塑性变形的作用机理 |
| 4.5 GH4169合金850℃下脉冲电流对拉伸变形行为的影响 |
| 4.5.1 脉冲电流对拉伸变形行为的影响 |
| 4.5.2 脉冲电流作用下合金动态再结晶行为 |
| 4.5.3 脉冲电流对合金动态再结晶行为的作用机理 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 脉冲电流对塑性变形过程中GH4169合金组织演变行为的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验材料与研究方法 |
| 5.3 不同温度脉冲电流拉伸变形GH4169合金相析出长大行为 |
| 5.3.1 750℃脉冲电流拉伸变形合金相析出长大行为 |
| 5.3.2 800℃脉冲电流拉伸变形合金相析出长大行为 |
| 5.3.3 850℃脉冲电流拉伸变形合金相析出长大行为 |
| 5.4 脉冲电流对GH4169合金相析出长大行为的作用机理 |
| 5.4.1 脉冲电流诱导γ"相长大 |
| 5.4.2 脉冲电流诱导δ相析出的机理 |
| 5.4.3 脉冲电流诱导γ"相转化为δ相的机理 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 脉冲电流时效对GH4169合金组织及力学性能影响规律及作用机理 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验材料及方法 |
| 6.3 脉冲电流时效对合金组织的影响 |
| 6.3.1 固溶处理组织 |
| 6.3.2 750℃下脉冲电流时效对合金组织的影响 |
| 6.3.3 800℃下脉冲电流时效对合金组织的影响 |
| 6.4 脉冲电流时效对合金组织的影响机理 |
| 6.4.1 脉冲电流作用下γ"相在位错附近析出 |
| 6.4.2 脉冲电流时效诱导γ"相长大激活能降低 |
| 6.4.3 脉冲电流时效促进δ相析出 |
| 6.5 脉冲电流时效处理GH4169合金高温拉伸变形行为 |
| 6.5.1 高温拉伸变形行为 |
| 6.5.2 脉冲电流时效对合金高温拉伸变形行为的影响机理 |
| 6.6 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 参考文献 |
| 创新点 |
| 攻读博士学位期间发表的论文、专利及获奖 |
| 致谢 |
（6）成分与工艺调控对GH4202合金管材成形行为及显微组织的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 高温合金的强化原理 |
| 1.2.1 高温合金中基体元素的作用 |
| 1.2.2 高温合金中合金元素的作用 |
| 1.2.3 高温合金中微量元素的作用 |
| 1.2.4 高温合金中的析出相 |
| 1.2.5 高温合金的强化形式 |
| 1.3 我国变形高温合金的发展 |
| 1.4 高温合金管材的成形工艺 |
| 1.4.1 高温合金的变形特点 |
| 1.4.2 高温合金管坯的成形工艺 |
| 1.4.3 数值模拟在管材热挤压中的应用 |
| 1.5 研究背景和研究内容 |
| 第2章 实验材料及研究方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验材料 |
| 2.3 分析测试方法 |
| 2.3.1 研究方法 |
| 2.3.2 合金显微组织、结构的表征与分析 |
| 第3章 GH4202合金棒坯成分优化设计 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验方案 |
| 3.3 实验结果及讨论 |
| 3.3.1 Al、Ti含量对力学性能的影响 |
| 3.3.2 Al、Ti含量对γ'相的影响 |
| 3.3.3 结果的分析与讨论 |
| 3.4 棒坯组织及性能 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 GH4202合金热变形过程峰值应力模型及动态再结晶研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验方法 |
| 4.3 GH4202合金的流变行为 |
| 4.3.1 真应力-真应变曲线 |
| 4.3.2 GH4202合金本构关系的构建 |
| 4.4 GH4202合金热变形过程中的显微组织演变 |
| 4.4.1 变形量对显微组织的影响 |
| 4.4.2 应变速率对显微组织的影响 |
| 4.4.3 变形温度对显微组织的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 数值模拟在GH4202合金管坯挤压过程中的应用 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 研究方案 |
| 5.3 GH4202合金荒管挤压过程的模拟 |
| 5.3.1 材料特性与边界条件 |
| 5.3.2 基准参数选择标准与模型建立 |
| 5.3.3 参数的调整 |
| 5.4 数值模拟结果 |
| 5.4.1 金属流动性模拟分析 |
| 5.4.2 管材热挤压应变场分析 |
| 5.4.3 管材热挤压应力场分析 |
| 5.4.4 管材热挤压热力场分析 |
| 5.4.5 管材热挤压载荷-行程曲线模拟 |
| 5.5 GH4202合金的挤压过程及结果 |
| 5.5.1 GH4202合金挤压工艺流程 |
| 5.5.2 结合现场实际的工艺修正 |
| 5.5.3 GH4202合金挤压荒管的组织性能 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 GH4202合金管材冷轧工艺及中间退火工艺研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验方法 |
| 6.3 GH4202合金管材冷轧工艺研究 |
| 6.3.1 GH4202合金冷轧硬化模型 |
| 6.3.2 变形量对GH4202显微组织和硬度的影响 |
| 6.4 GH4202合金中间退火工艺研究 |
| 6.4.1 冷轧变形量对管材质量的影响 |
| 6.4.2 退火温度与退火时间的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 固溶处理工艺对GH4202合金组织性能的影响 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 实验内容 |
| 7.3 实验结果与讨论 |
| 7.3.1 固溶处理温度对合金组织性能的影响 |
| 7.3.2 固溶处理时间对合金组织性能的影响 |
| 7.3.3 讨论 |
| 7.4 成品管材组织与性能 |
| 7.5 本章小结 |
| 第8章 结论 |
| 参考文献 |
| 在学期间发表论文及获奖信息 |
| 创新点 |
| 致谢 |
（8）喷雾冷却对高温合金表面组织和性能的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 高温合金概述 |
| 1.1.1 高温合金的定义 |
| 1.1.2 高温合金的发展 |
| 1.1.3 高温合金的性能和应用 |
| 1.2 GH4169 镍基高温合金 |
| 1.2.1 镍基高温合金的特性 |
| 1.2.2 GH4169 高温合金 |
| 1.2.3 GH4169 合金的国内外发展和研究概况 |
| 1.3 难加工高温合金材料绿色冷却技术及其发展现状 |
| 1.4 关于喷雾冷却冲击强化换热的创新构想 |
| 1.5 论文内容简介 |
| 第2章 镍基高温合金的显微组织 |
| 2.1 镍基高温合金的显微组织 |
| 2.1.1 镍基高温合金的析出相 |
| 2.1.2 镍基高温合金的析出相的组成以及晶体结构 |
| 2.2 GH4169 镍基高温合金的相组成 |
| 2.2.1 γ ''、 γ '相的析出行为 |
| 2.2.2 δ 相的析出行为 |
| 2.3 GH4169 镍基高温合金中的 Ni3Nb 相 |
| 小结 |
| 第3章 喷雾冷却实验研究 |
| 3.1 实验硬件设备 |
| 3.1.1 实验装置 |
| 3.1.2 冷风冷却和喷雾冷却发生系统 |
| 3.1.3 试件加热系统 |
| 3.2 实验软件 |
| 3.2.1 试件表面温度采集系统 |
| 3.2.2 单片机 AT89055 |
| 3.2.3 温度传感器的选择 |
| 3.2.4 DS18B20 电路设计 |
| 3.2.5 LED 显示芯片 MAX7221 |
| 3.3 冷风冷却实验 |
| 3.4 喷雾冷却实验 |
| 3.5 喷雾冷却和冷风冷却效果的比较 |
| 小结 |
| 第4章 镍基高温合金喷雾冷却后显微组织和性能研究 |
| 4.1 镍基合金 GH4169 显微组织实验 |
| 4.1.1 试样的选取、制备和实验所用设备 |
| 4.1.2 显微组织鉴别与分析 |
| 4.2 显微硬度实验 |
| 4.2.1 显微硬度测量方法 |
| 4.2.2 喷雾冷却对 GH4169 的显微硬度的影响 |
| 4.3 GH4169 合金组织与性能的关系 |
| 小结 |
| 总结和展望 |
| 总结 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术论文目录 |
| 致谢 |
| 详细摘要 |
（9）GH1131合金热处理制度的研究（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 试验用料和试验方法 |
| 2.1 试验用料 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 晶粒长大试验 |
| 2.2.2 成品热处理制度的探讨 |
| 3 对提高900℃拉伸塑性的热处理制度的探讨 |
| 4 结论 |
（10）GH1131合金热处理制度的研究（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 试验用料和试验方法 |
| 2.1 试验用料 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 晶粒长大试验 |
| 2.2.2 成品热处理制度的探讨 |
| 3 对提高900℃拉伸塑性的热处理制度的探讨 |
| 4 结论 |
四、GH1131合金热处理制度的研究（论文参考文献）
- [1]重型燃气轮机燃烧室用高温合金研究进展[J]. 张慧,江河,董建新. 兵器材料科学与工程, 2021(06)
- [2]IN 718和WC增强IN 718高温合金的选区激光熔化成型及组织性能研究[D]. 刘敏. 西安理工大学, 2020(01)
- [3]多次真空固溶处理对GH1131高温合金组织和力学性能的影响[J]. 唐丽娜,杨强,张天德. 金属热处理, 2020(01)
- [4]双转子发动机偏心主轴高效精密车铣加工工艺应用[J]. 王华侨,王建国,赵华军,王宇飞,朱京. 金属加工(冷加工), 2018(10)
- [5]脉冲电流对GH4169合金微观组织及变形行为的影响规律及作用机理[D]. 安金岚. 东北大学, 2018(01)
- [6]成分与工艺调控对GH4202合金管材成形行为及显微组织的影响[D]. 杨玉军. 东北大学, 2018(01)
- [7]加快集成创新 实施流程再造 打造“三大基地”紧密协调的发展新格局[A]. 王治政. 技术创新·企业发展——新材料与装备制造论坛文集, 2012
- [8]喷雾冷却对高温合金表面组织和性能的影响研究[D]. 张凤. 江苏科技大学, 2010(05)
- [9]GH1131合金热处理制度的研究[J]. 轩伟. 四川冶金, 2003(06)
- [10]GH1131合金热处理制度的研究[J]. 轩伟. 四川冶金, 2002(06)