一、钛合金超声探伤中杂波与组织的关系（论文文献综述）
宋韦韦,李本江,宋增金,李增乐,张洪静,焦娟娟,吕正风,程仁策[1]（2021）在《TA15钛合金显微组织对超声探伤底波衰减的影响》文中研究指明针对TA15钛合金T形截面环锻件探伤时局部出现的底波衰减现象,进行了显微组织与超声波衰减关系的研究。利用光学显微镜对底波衰减强度不同区域进行了显微组织对比,利用电子背散射衍射（EBSD）技术表征不同超声底波强度区域α相的晶体取向分布及规律,并对晶体取向占比进行了统计,探讨了底波衰减的根本原因。结果表明,底波衰减部位对应的条状α相数量多,其方向与超声波传递方向平行,这些条状α相对应（0001）晶面,导致超声波的传播方向与晶体c轴垂直,材料散射作用较强,底波衰减明显。此外,底波衰减部位β转变组织中次生片状α相呈杂乱交错排列,也会降低探伤水平。
王钦伟[2]（2020）在《钛合金惯性摩擦焊质量超声检测研究》文中提出惯性摩擦焊作为一种高连接质量的先进固相焊接技术,已成为航空航天领域典型可靠的制造工艺。然而在焊接及服役过程中出现如未焊合、弱结合等缺陷会影响工件的安全性和可靠性,造成重大安全隐患。为保证产品服役过程安全可靠,对惯性摩擦焊接头质量检测具有重要意义,本文针对钛合金惯性摩擦焊接头质量检测开展线性和非线性超声检测研究。首先,通过改变工艺参数制备钛合金惯性摩擦焊检测试样,包括调节焊接工艺制备的自然缺陷,以及人工制备的摩擦焊对比试样,采用金相和扫描电镜分析惯性摩擦焊接头宏观和微观形貌。用对比试样确定超声C扫描检测的灵敏度,并进行了摩擦焊试样的超声成像检测,结合金相结果对缺陷进行了验证分析。利用自行搭建的非线性超声检测系统对钛合金摩擦焊接头内部弱结合缺陷进行了检测,确定了激励信号和激励功率对摩擦焊弱结合缺陷非线性超声的影响,模拟并验证了端面垂直入射、圆周面垂直入射和圆周面斜入射三种方式下摩擦焊棒材的非线性检测的精度,对比分析了常规非线性超声检测和脉冲反转法对摩擦焊缺陷检测的优劣,最后结合EBSD技术研究了钛合金接头微观组织及其织构演变,通过分析声速、衰减系数和非线性系数与接头各区域的相关性,建立了非线性系数与EBSD-KAM的联系,为表征接头性能提供新思路。实验结果表明:（1）超声C扫描可检测出钛合金惯性摩擦焊接头内部未焊合缺陷,最小可检出φ0.4 mm平底孔缺陷。（2）非线性超声检测系统可检出接头内部宽约为2μm,长约100μm的弱结合缺陷;通过检测对比试样发现φ0.2 mm平底孔缺陷的非线性效应最强,且非线性效应随孔径增大而迅速衰减,将平底孔看作封闭平面缺陷,最大检测面积约为0.28 mm2。（3）圆周面垂直入射具有较高的检测精度,检测距离短,工件检测适应性好。（4）相比常规线性参数如声速、衰减系数,非线性系数与接头各区域具有较高敏感性,相对变化量最大为69.4%。（5）通过EBSD-KAM分析接头各区域,发现KAM值与非线性系数具有相似的变化趋势,可将非线性系数用于表征惯性摩擦焊接头位错密度,建立非线性超声系数-位错密度-摩擦焊接头力学性能之间的联系。
邰文彬,吴伟,张全红,邬冠华[3]（2020）在《锻造TC4组织超声波调制特性研究》文中提出采用奥林巴斯A112S10/0. 25单晶10 MHz直探头获取TC4合金锻件（锻造温度为920～990℃、锻造变形量22%～48%）组织超声信号,在金相组织分析基础上,用统计学相关性分析金相组织和超声信号特征关系。研究表明在920～970℃温度锻造TC4合金时:超声纵波声速决定于初生α相面积百分比,随面积比提高而提高;超声波纵波衰减决定于初生α相晶粒平均直径,随平均直径增加而增加;超声纵波二次底波频偏决定于初生α相面积百分比,随面积比提高而降低。超声参数决定于（α+β）片层发育程度。
乌彦全[4]（2019）在《薄壁曲面钛合金惯性摩擦焊缝质量超声相控阵检测研究》文中进行了进一步梳理目前,压气机盘鼓组件的焊接是降低航空发动机重量,提高推重比的重要方法之一,其中惯性摩擦焊接质量要高于电子束焊接,已普遍应用于先进航空发动机转子组件的焊接制造。惯性摩擦焊作为一种先进的固相连接技术,当焊接工艺参数发生波动或工件端面处理不良时,界面依然会产生微裂纹、“冷焊”或弥散分布的氧化物夹渣等缺陷,并沿着界面分布,具有较小的声波反射面积。此外,焊缝区为曲面结构,轴向空间狭窄且存在台阶,给超声检测带来了更大困难。超声相控阵检测的可偏转聚焦声束能量高,对惯性摩擦焊缝微裂纹及氧化物夹渣缺陷具有更高的灵敏度,适合于压气机组件曲面焊缝的接触式探伤,但没有合适的试块、耦合楔块、阵列探头及检测工艺。因此,本文针对TA19钛合金压气机组件的惯性摩擦焊缝进行了超声相控阵检测研究。根据超声相控阵检测前的声速、楔块延迟及TCG等参数校准工作需要,并结合标准试块及待检测工件的结构特点,设计了带有直径1mm盲孔及半径分别为20mm和40mm弧形槽的TA19钛合金校准试块;根据压气机组件惯性摩擦焊缝处结构特点并结合航空工业标准设计了超声检测对比试块,用于实际检测前的工艺参数的筛选。压气机组件惯性摩擦焊缝区壁厚较薄,空间狭窄且存在台阶,限制了常规耦合楔块及阵列探头的应用。根据焊缝区结构特点选择了理想的探头安放位置,基于探头安放位置外径、轴向长度及检测波形设计了曲面耦合楔块和阵列探头,并模拟了声束在工件内的传播路径,研究显示在30°60°的扇形扫描角度范围内声束能够完全覆盖整个焊缝,且结构反射回波较为简单。超声相控阵检测工艺参数包括检测频率、灵敏度、阵列孔径、扫查角度范围及角度步进值、聚焦深度及激发脉冲电压,为提高惯性摩擦焊缝上微小缺陷的检测灵敏度,声束步进角度、聚焦深度及激发脉冲电压等参数均取最佳值。基于设计好的校准试块、对比试块、曲面耦合楔块及相控阵探头研究了频率、灵敏度、阵列孔径及扫查角度等工艺参数变化对矩形槽缺陷检测结果的影响,研究表明频率7.5MHz、灵敏度33dB、阵列孔径16及扇形扫查角度为30o54o的工艺参数能够获得良好的检测效果,人工缺陷测量高度为0.9mm,反射波高为37%。
张忠科,张剑飞,胥春龙,王希靖[5]（2017）在《TC4钛合金超声波检测噪音产生机理研究》文中研究表明以18.8 mm的TC4钛合金板材为原料,利用超声波探伤检测板材时局部出现了强度较高的杂波现象,对具有不同超声波探伤杂波水平区域的显微组织进行对比。结果表明,超声波无损检测钛合金时在材料内部产生的噪音强度高于在材料表面产生的强度。探伤杂波水平较高区域呈现出明显的显微组织不均匀性,结合超声波探伤原理分析得出粗大的α相是产生杂波的根本原因。
罗经晶[6]（2015）在《大规格钛合金棒材超声分区检测研究》文中进行了进一步梳理钛合金因具有密度低、强度/重量比高、耐腐蚀和性能稳定的特性,而被广泛用于制造航空发动机和飞机结构的材料。对于航空产品的关键钛合金材料性能要求非常严格,质量要求越来越高,因此需要对其进行高灵敏度检测。而超声检测是现阶段检测大规格钛合金棒材的唯一方法。常规超声检测方法检测大规格钛合金棒材时,面临检测灵敏度低、杂波高和信噪比低的难题。使用超声分区检测技术是解决上述问题的一条途径。本论文主要研究使用0.4mm平底孔当量灵敏度完成直径Φ250mm钛合金棒材的检测要求。首先设计分区探头的技术参数要求,设计试验方案验证分区探头参数是否符合设计要求;其次改进基于超声C扫描图像的衰减补偿方案,使得超声检测灵敏度设置更加合理。最后分析了超声分区检测的可能影响因素,从而保证检测结果的准确、可靠。超声分区检测技术能满足大规格钛合金棒材高灵敏度检测要求。当用于更大规格的钛合金棒材检测时,需要重新设计和制造分区探头。
王弘,梁菁,史亦韦,韩波,高祥熙,陶春虎[7]（2014）在《大型钛合金锻件厚度对超声杂波水平的影响》文中研究表明对大厚度钛合金锻件不同厚度的横截面及纵剖面切片试样进行了金相观察,应用超声接触法和水浸法检测了不同厚度试样的衰减和杂波水平。进而分析认为大厚度钛合金锻件远场区厚度影响杂波评定水平的两个主要途径为:远场区的声束扩散和主声束与声轴线的声压分布随厚度的相对变化。分析结果为大厚度钛合金锻件远场区超声检测方案的确定和超声检测标准的制定提供了依据。
朱宝辉,胡晓晨,薛长荣,范存莹,刘彦昌,沈立华,马超,陈睿博[8]（2014）在《采用φ600mm铸锭锻造的大规格TC4棒材的组织和性能》文中认为使用小吨位锻压机把φ600 mm铸锭锻造成大规格棒材,着重对它的高低倍组织、力学性能、断口形貌和探伤杂波水平进行了分析。结果表明:铸锭在β相区完成开坯和相变点以上锻造,然后在α+β相区进行了5火次锻造,并在第5火次进行满砧送进、扁方拔长（变形量为50%60%）,可以生产出组织和性能满足GJB 1538A-2008标准要求的TC4合金准210 mm×3000 mm大规格棒材,而且组织细小均匀,纵、横性能各向同性,拉伸断口为典型的韧性断裂,探伤杂波水平较低,综合性能良好。
李华,马英杰,邱建科,王新,马小怀,王娟华,刘羽寅,雷家峰[9]（2013）在《TC4钛合金显微组织对超声波探伤杂波水平的影响》文中提出研究了TC4钛合金显微组织对超声波探伤杂波水平的影响。利用光学显微镜对具有不同超声波探伤杂波水平区域的显微组织进行了对比,研究建立了一种对显微组织不均匀性的表征方法,结合该方法分析了组织与探伤杂波水平的关系。利用电子背散射衍射技术（EBSD）对显微组织不均匀区域进行了晶体取向分析。结果显示,探伤杂波水平较高区域呈现出明显的显微组织不均匀性,结合超声探伤原理分析得出不均匀区域显微组织晶体取向变化是产生杂波的根本原因。此外还对比研究了原始β晶粒尺寸对超声探伤杂波水平的影响,结果表明显微组织界面越多,超声探伤杂波水平越高。
岳旭,冯浩,马恩惠,李巍,马宝军,董洁,李渭清[10]（2013）在《锻造工艺对大规格TC17钛合金棒材组织及性能的影响》文中研究指明通过两种工艺锻制了φ350 mm的大规格TC17钛合金棒材,比较了经两种工艺锻制的棒材的显微组织、力学性能及探伤杂波水平。研究结果表明,在单相区采用镦拔变形使变形量大于60%,并在两相区进行拔长,使变形量大于65%,再经840℃×2 h/AC+800℃×4 h/WC+630℃×8 h/AC热处理,可得到各项力学性能均符合GJB2218A—2008标准要求且探伤杂波水平可达φ3.2 mm-9～-12 dB的φ350 mm TC17钛合金棒材。
二、钛合金超声探伤中杂波与组织的关系（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、钛合金超声探伤中杂波与组织的关系（论文提纲范文）
（1）TA15钛合金显微组织对超声探伤底波衰减的影响（论文提纲范文）
| 1 实 验 |
| 2 实验结果 |
| 2.1 低倍组织结果 |
| 2.2 显微组织观察 |
| 2.3 不同部位晶体取向观察 |
| 3 分析与讨论 |
| 4 结 论 |
（2）钛合金惯性摩擦焊质量超声检测研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 惯性摩擦焊原理及特点 |
| 1.2.1 惯性摩擦焊基本原理 |
| 1.2.2 惯性摩擦焊常见缺陷及特点 |
| 1.2.3 惯性摩擦焊的传统检测方法 |
| 1.2.4 惯性摩擦焊无损检测难点 |
| 1.3 摩擦焊接头质量超声检测国内外研究现状 |
| 1.3.1 摩擦焊线性超声检测研究现状 |
| 1.3.2 非线性超声检测研究现状 |
| 1.4 论文主要研究内容及章节安排 |
| 2 试验材料、方法及设备 |
| 2.1 实验材料与设备 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 惯性摩擦焊设备 |
| 2.2 试样制备 |
| 2.2.1 钛合金惯性摩擦焊试样制备 |
| 2.2.2 超声检测对比试样制备 |
| 2.3 线性超声检测 |
| 2.3.1 超声C扫描成像系统 |
| 2.3.2 检测方法 |
| 2.4 非线性超声检测 |
| 2.4.1 基本原理 |
| 2.4.2 实验装置 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 钛合金惯性摩擦焊接头显微特征及线性超声检测研究 |
| 3.1 接头宏观及微观分析 |
| 3.1.1 宏观形貌 |
| 3.1.2 微观组织结构 |
| 3.2 惯性摩擦焊接头超声C扫描检测研究 |
| 3.2.1 超声入射方式选择 |
| 3.2.2 超声C扫描检测结果 |
| 3.3 金相验证分析 |
| 3.3.1 未焊合缺陷 |
| 3.3.2 弱结合缺陷 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 钛合金惯性摩擦焊接头非线性超声检测研究 |
| 4.1 非线性超声检测系统 |
| 4.1.1 激励信号的选择 |
| 4.1.2 超声换能器选择 |
| 4.1.3 激励功率的选择 |
| 4.2 非线性超声检测方法 |
| 4.2.1 端面垂直入射法及其声场 |
| 4.2.2 圆周面垂直入射法及其声场 |
| 4.2.3 圆周面斜入射法及其声场 |
| 4.3 钛合金惯性摩擦焊非线性超声检测实验研究 |
| 4.3.1 端面垂直入射法 |
| 4.3.2 圆周面垂直入射法 |
| 4.3.3 圆周面斜入射法 |
| 4.3.4 对比试样非线性超声检测 |
| 4.4 脉冲反转非线性超声检测 |
| 4.4.1 脉冲反转理论 |
| 4.4.2 脉冲反转方法 |
| 4.4.3 惯性摩擦焊的脉冲反转非线性超声检测 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 基于EBSD和超声参数的钛合金摩擦焊接头组织性能表征 |
| 5.1 接头EBSD分析 |
| 5.1.1 母材织构分析 |
| 5.1.2 热机械影响区织构分析 |
| 5.1.3 焊缝区织构分析 |
| 5.1.4 接头不同区域织构演变分析 |
| 5.2 超声参数与接头各区域相关性分析 |
| 5.2.1 线性超声参数 |
| 5.2.2 非线性超声参数 |
| 5.2.3 超声检测结果 |
| 5.3 超声参数与EBSD相关性分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 总结与展望 |
| 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及取得的研究成果 |
（3）锻造TC4组织超声波调制特性研究（论文提纲范文）
| 1 超声组织评价原理及研究基础 |
| 2 材料试样及金相分析 |
| 3 TC4锻造组织的超声特征参数测量及分析 |
| 3.1 锻造参数与超声参数的关系 |
| 3.2 锻造TC4组织金相参数与超声参数的关系 |
| 3.3 超声纵波声速与锻造TC4组织金相参数的关系 |
| 3.4 超声纵波衰减与锻造TC4组织金相参数的关系 |
| 3.5 超声纵波二次底波频偏与锻造TC4组织金相参数的关系 |
| 4 结论 |
（4）薄壁曲面钛合金惯性摩擦焊缝质量超声相控阵检测研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号表 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 惯性摩擦焊接技术发展及应用前景 |
| 1.3 摩擦焊接头超声检测研究现状 |
| 1.3.1 国外研究现状 |
| 1.3.2 国内研究现状 |
| 1.4 超声相控阵检测技术概述 |
| 1.4.1 超声相控阵简介 |
| 1.4.2 超声相控阵检测原理及关键技术 |
| 1.4.2.1 相控阵检测原理 |
| 1.4.2.2 超声相控阵检测关键技术 |
| 1.4.3 相控阵视图显示方式 |
| 1.5 课题研究背景及目的 |
| 1.5.1 研究背景 |
| 1.5.2 研究目的及意义 |
| 1.6 课题主要研究内容及总体技术路线 |
| 1.6.1 主要研究内容 |
| 1.6.2 总体技术路线 |
| 第2章 超声检测设备及试块设计 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 超声检测设备及耦合剂 |
| 2.2.1 超声检测设备 |
| 2.2.2 耦合剂 |
| 2.3 校准试块设计 |
| 2.3.1 材料选择 |
| 2.3.2 校准试块功能分析 |
| 2.3.3 人工反射体类型及尺寸设计 |
| 2.3.4 校准试块设计图纸 |
| 2.3.5 试块实物图 |
| 2.4 TA19 钛合金声学特性分析 |
| 2.4.1 材料声速特性 |
| 2.4.1.1 纵波声速 |
| 2.4.1.2 横波声速 |
| 2.4.2 材料声衰减特性 |
| 2.4.3 材料声阻抗特性 |
| 2.5 超声检测对比试块设计 |
| 2.5.1 惯性摩擦焊接原理及特性分析 |
| 2.5.2 惯性摩擦焊接头缺陷类型分析 |
| 2.5.3 人工缺陷类型及尺寸 |
| 2.5.4 对比试块设计图纸 |
| 2.5.5 对比试块实物图 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 压气机惯性摩擦焊缝超声相控阵检测耦合楔块及探头设计 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 探头安放位置选择 |
| 3.3 耦合楔块设计 |
| 3.3.1 楔块设计原则 |
| 3.3.2 楔块制作材料 |
| 3.3.3 楔块倾斜角度设计 |
| 3.3.4 楔块整体结构外形设计尺寸 |
| 3.4 相控阵探头设计 |
| 3.4.1 探头外形尺寸设计 |
| 3.4.2 探头阵元数目选择和频率设计 |
| 3.4.3 探头阵元材料选择 |
| 3.4.4 探头阵元间距和宽度设计 |
| 3.5 超声检测过程中扫查角度分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 压气机惯性摩擦焊缝超声相控阵检测工艺参数研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 TA19 钛合金惯性摩擦焊接头组织特征分析 |
| 4.3 超声检测工艺参数研究 |
| 4.3.1 检测频率分析 |
| 4.3.1.1 检测频率对相关参数的影响 |
| 4.3.1.2 检测频率选择 |
| 4.3.2 阵列孔径设计及研究 |
| 4.3.3 检测灵敏度设计及研究 |
| 4.3.4 扇形扫查角度优化 |
| 4.4 超声检测工艺参数正交设计 |
| 4.5 超声检测正交试验结果分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间发表的学术论文和参加科研情况 |
（5）TC4钛合金超声波检测噪音产生机理研究（论文提纲范文）
| 1 试验原理 |
| 2 试验方案 |
| 3 结果分析 |
| 4 结论 |
（6）大规格钛合金棒材超声分区检测研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究的背景和意义 |
| 1.2 国内外研究现状分析 |
| 1.2.1 钛合金棒材超声检测标准要求 |
| 1.2.2 钛合金棒材组织噪声研究现状 |
| 1.2.3 钛合金棒材超声检测研究现状 |
| 1.3 课题研究目标、研究内容和拟解决的关键问题 |
| 1.3.1 研究目标 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 1.3.3 拟解决关键问题 |
| 1.4 课题的研究方法、设计及试验方案,可行性分析 |
| 第二章 棒材超声检测原理 |
| 2.1 超声检测的物理基础 |
| 2.1.1 超声波原理 |
| 2.1.2 超声波分类 |
| 2.1.3 超声波的反射和折射定律 |
| 2.1.4 超声波衰减 |
| 2.1.5 聚焦声束声场 |
| 2.2 常用超声波探头 |
| 2.2.1 换能器和探头 |
| 2.2.2 超声波探头结构 |
| 2.3 超声波水浸探头 |
| 2.3.1 平探头和聚焦探头 |
| 2.3.2 聚焦探头的应用 |
| 2.4 超声波试块 |
| 2.4.1 试块的分类 |
| 2.4.2 人工反射体 |
| 2.5 超声检测设备 |
| 2.5.1 超声检测设备简介 |
| 2.5.2 显示方式 |
| 2.5.3 数字式超声检测仪 |
| 2.6 检测设备的性能指标 |
| 2.6.1 超声检测仪的主要性能 |
| 2.6.2 探头的主要性能 |
| 2.6.3 超声检测仪和探头的组合性能 |
| 2.7 小结 |
| 第三章 分区探头参数设计和验证 |
| 3.1 分区探头的基本要求 |
| 3.2 分区探头的设计原理 |
| 3.2.1 水中声速和时间偏移的测量 |
| 3.2.2 脉冲体积的概念 |
| 3.2.3 脉冲体积的计算 |
| 3.2.4 脉冲体积的影响 |
| 3.3 钛合金棒材近表面探头参数设计 |
| 3.4 钛合金棒材分区探头参数设计 |
| 3.4.1 棒材分区检测的意义 |
| 3.4.2 棒材分区探头设计原理 |
| 3.4.3 棒材分区探头参数设计 |
| 3.5 棒材分区探头参数验证 |
| 3.5.1 水浸探头性能测试方法 |
| 3.5.2 分区探头性能测试方法 |
| 3.5.3 分区探头测试数据 |
| 3.5.4 棒材分区探头性能初步评估 |
| 3.5.5 分区探头性能测试数据 |
| 3.6 小结 |
| 第四章 钛合金棒材底波监控和衰减补偿 |
| 4.1 底波监控和衰减补偿的原因 |
| 4.2 常规底波监控和衰减补偿方法 |
| 4.3 常用钛合金棒材衰减补偿技术 |
| 4.4 钛合金棒材带状现象和超声性能变化 |
| 4.5 钛合金棒材衰减补偿研究 |
| 4.5.1 三种衰减补偿方式 |
| 4.5.2 钛合金棒材衰减补偿 |
| 4.6 小结 |
| 第五章 Φ250mm钛合金棒材分区检测工艺 |
| 5.1 常规水浸检测方法和分区检测方法比较 |
| 5.2 超声分区检测系统简述 |
| 5.3 超声分区检测设备机械精度测试 |
| 5.3.1 测试工具和仪器 |
| 5.3.2 测试项目及影响因素 |
| 5.3.3 机械精度测试要求和结果 |
| 5.4 钛合金棒材对比试块的设计和制作 |
| 5.5 影响棒材分区检测灵敏度的因素 |
| 5.5.1 检测参数与灵敏度的关系 |
| 5.5.2 水程距离变化影响 |
| 5.5.3 探头轴向偏转影响 |
| 5.5.4 探头周向偏转影响 |
| 5.6 Φ250mm钛合金棒材检测结果 |
| 5.6.1 常规超声检测结果 |
| 5.6.2 超声分区检测结果 |
| 5.6.3 缺陷成分分析 |
| 5.7 小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
（7）大型钛合金锻件厚度对超声杂波水平的影响（论文提纲范文）
| 1 钛合金锻件厚度切片试验 |
| 1.1 试样的制备 |
| 1.2 试验方案 |
| 1.3 试验结果 |
| 1.3.1 显微组织 |
| 1.3.2 超声衰减特性 |
| 1.3.3 锻件试样的超声杂波特性 |
| 2 分析及讨论 |
| 3 结论 |
（8）采用φ600mm铸锭锻造的大规格TC4棒材的组织和性能（论文提纲范文）
| 1 实验材料及方法 |
| 1.1 试验材料 |
| 1.2 试验方法 |
| 2 试验结果与分析 |
| 2.1 棒材的高低倍组织 |
| 2.2 棒材的力学性能 |
| 2.3 棒材的拉伸断口分析 |
| 2.4 棒材的探伤性能 |
| 3 结论 |
（9）TC4钛合金显微组织对超声波探伤杂波水平的影响（论文提纲范文）
| 1 实验 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 1#与2#试块显微组织分析 |
| 2.2 显微组织对超声探伤杂波水平的影响 |
| 2.3 原始β晶粒尺寸对超声探伤杂波水平的影响 |
| 3 结论 |
四、钛合金超声探伤中杂波与组织的关系（论文参考文献）
- [1]TA15钛合金显微组织对超声探伤底波衰减的影响[J]. 宋韦韦,李本江,宋增金,李增乐,张洪静,焦娟娟,吕正风,程仁策. 钛工业进展, 2021(03)
- [2]钛合金惯性摩擦焊质量超声检测研究[D]. 王钦伟. 重庆理工大学, 2020(08)
- [3]锻造TC4组织超声波调制特性研究[J]. 邰文彬,吴伟,张全红,邬冠华. 兵器装备工程学报, 2020(02)
- [4]薄壁曲面钛合金惯性摩擦焊缝质量超声相控阵检测研究[D]. 乌彦全. 机械科学研究总院, 2019(03)
- [5]TC4钛合金超声波检测噪音产生机理研究[J]. 张忠科,张剑飞,胥春龙,王希靖. 热加工工艺, 2017(20)
- [6]大规格钛合金棒材超声分区检测研究[D]. 罗经晶. 上海交通大学, 2015(03)
- [7]大型钛合金锻件厚度对超声杂波水平的影响[J]. 王弘,梁菁,史亦韦,韩波,高祥熙,陶春虎. 无损检测, 2014(09)
- [8]采用φ600mm铸锭锻造的大规格TC4棒材的组织和性能[J]. 朱宝辉,胡晓晨,薛长荣,范存莹,刘彦昌,沈立华,马超,陈睿博. 热加工工艺, 2014(13)
- [9]TC4钛合金显微组织对超声波探伤杂波水平的影响[J]. 李华,马英杰,邱建科,王新,马小怀,王娟华,刘羽寅,雷家峰. 稀有金属材料与工程, 2013(09)
- [10]锻造工艺对大规格TC17钛合金棒材组织及性能的影响[J]. 岳旭,冯浩,马恩惠,李巍,马宝军,董洁,李渭清. 钛工业进展, 2013(04)