一、55Cr5SiMoVNi耐磨合金铸钢热处理工艺的研究（论文文献综述）
宋量,李卫[1]（2020）在《耐磨材料与铸件的标准体系及应用》文中研究表明阐述了耐磨材料与铸件的主要类别、典型应用和主要标准。
崔永婷[2]（2020）在《基于激光淬火的小麦磨粉机磨辊减磨技术研究》文中研究说明小麦磨粉机是制粉行业重要的加工设备,在磨粉机工作过程中,其核心部件磨辊与小麦籽粒及其粉料发生剧烈摩擦,磨辊表面材料发生磨损现象,当磨辊的磨损达到一定程度后,磨粉机的生产率与制粉率均明显降低,必须要重新对磨辊表面进行喷砂或拉丝处理。由此可知,磨辊的磨损问题对磨粉机的工作性能产生重大影响,磨辊减磨技术的研究是小麦制粉行业的重要课题。激光淬火技术是对金属材料表面进行强化的一种热处理工艺,该方法利用激光束快速加热工件表面,使其发生相变形成马氏体。小麦磨粉机磨辊的磨损主要是磨料磨损与表面疲劳磨损共同作用的结果,可以利用激光淬火技术对磨辊表面材料的强化和磨损问题进行研究。本文对小麦磨粉机磨辊材料进行激光淬火试验,采用响应曲面的Central Composite试验设计原理,按照三因素五水平试验方法完成激光功率、光斑直径、扫描速度与磨辊材料表面硬度的响应曲面试验,研究激光功率、光斑直径与扫描速度三因素及各因素间的交互作用对磨辊表面硬度的影响且优化出最佳的参数组合,并与未经热处理的原始试样和经普通热处理试样进行对比分析,探讨经激光淬火后磨辊表面材料的磨损机理。主要研究内容及结果如下:1.利用响应曲面中心复合旋转组合设计法完成了以激光功率、光斑直径、扫描速度三因素与响应值硬度之间的试验,同时对三因素与各因素间交互作用进行了显着性分析。三因素对硬度显着性的影响顺序为:激光功率、光斑直径、扫描速度;三因素之间的交互作用中,激光功率与扫描速度对硬度的影响较显着,其他因素间的交互作用均不显着;硬度最优的激光淬火工艺参数组合为:激光功率190w,光斑直径0.70mm,扫描速度220mm/s,硬度为689HV。2.对完成经激光淬火最优工艺参数组合的试样的磨损性能与课题组前期进行的普通热处理试样进行了分析对比,得出以下的结果:经960℃（1 h）空淬+250℃（2 h）回火普通热处理试样的质量损失约为未经热处理试样质量损失的42%,经激光淬火处理试样的质量损失约为经960℃（1 h）空淬+250℃（2 h）回火普通热处理试样的质量损失的17%;经激光淬火处理试样的磨损率约为经普通热处理试样磨损率的16%;激光淬火处理后其硬度提升了1.35倍;激光淬火致使试样内部组织晶粒细化,形成大量马氏体,残留少量奥氏体;经960℃（1 h）空淬+250℃（2 h）回火普通热处理和激光淬火处理试样被磨损表面的Fe元素的含量有所减少,C元素的含量有所增加;未经激光处理原始试样的接触角为62.9°,而激光淬火处理后试样的接触角为68.05°,接触角的增大改善了材料表面的磨损性能。3.激光淬火处理能有效减缓小麦粉料与试样间的摩擦作用,塑性变形减少,有效抑制试样表面发生疲劳破坏,提高材料的磨损周期,进而延长磨辊的使用寿命;小麦磨粉机磨辊表面材料的主要磨损失效形式是材料发生塑变强化和塑性耗尽导致脆性断裂,进而从母体脱落。
白雪松[3]（2019）在《高铬铸钢/铁轧辊氧化膜形成及结构研究》文中研究说明轧辊是钢铁轧制产品生产过程中消耗量最大的部件之一。轧辊在服役过程中的氧化膜形成及剥落直接影响轧辊的消耗和产品的质量,因此,研究不同轧辊材料氧化膜的形成规律及其结构,对轧制规程和喷水冷却工艺规范的制定,降低轧辊的消耗、提高轧材质量具有重要意义。本文采用DSC、原位氧化观察、氧化增重等方法,研究了高铬铸钢、高铬铸铁轧辊在连续加热及等温过程中的氧化行为,采用XRD、SEM研究了氧化膜相结构及表面形貌,同时对比研究了大气及水蒸气环境对氧化的影响,目的是为某企业轧辊的选择和冷却工艺规范的制定提供参考数据。DSC连续加热结果表明,高铬铸钢随加热温度升高,开始出现氧化,但当温度高于500℃时,氧化速率减慢,甚至降低;而高铬铸铁该温度则为400℃;当到达650700℃时,两种材料的氧化增重率开始增加。原位观察结果表明,两种材料在温度达到300℃左右时,氧化膜在基体形成,且随温度的增加氧化膜生长,但碳化物表面则没有氧化膜形成。在大气环境下,氧化膜随保温时间的生长规律呈抛物线型。当温度低于600℃时,随温度升高,氧化增重增加幅度不大,但当温度高于600℃时,随温度升高,氧化增重幅度增加。氧化膜优先在基体形成,氧化膜主要为Fe2O3。水蒸气环境显着加速氧化,且随氧化时间延长,氧化膜出现Fe3O4相,氧化表面晶体形貌呈针片状。原位氧化观察发现氧化膜优先在基体形成,共晶碳化物周围氧化膜生长略高于基体。DSC连续加热、等温氧化、原位氧化观察及循环氧化结果均表明高铬铸铁的抗氧化性高于高铬铸钢。
张利云[4]（2019）在《6Cr2SiMnNiMoV中合金钢的组织与性能研究》文中认为为减少TBM（Full face rock tunnel boring machine,简称TBM）在硬岩中掘进时的换刀次数,提高掘进效率,本文对TBM用滚刀刀圈的材料和热处理进行研究。主要得出如下结论:（1）随着淬火温度的由1000℃提高至1050℃,6Cr2SiMnNiMoV钢的硬度呈现上升的趋势;在1050淬火+550℃回火条件下,6Cr2SiMnNiMoV钢得到最大的硬度值（HRC59.03）。在1000淬火+400℃回火条件下,6Cr2SiMnNiMoV钢得到最大的冲击韧性值（7.1 J/cm2）。（2）随着淬火温度的由1000℃提高至1050℃,6Cr2SiMnNiMoV-Nb的硬度呈现上升的趋势;在1050淬火+500℃回火条件下,6Cr2SiMnNiMoV-Nb钢得到最大的硬度值（HRC58.47）。在1050淬火+550℃回火条件下,6Cr2SiMnNiMoV-Nb钢得到最大的冲击韧性值（8.3 J/cm2）。（3）6Cr2SiMnNiMoV-Nb的冲击韧度值优于6Cr2SiMnNiMoV钢,但其硬度但于6Cr2SiMnNiMoV钢。（4）EDS（能能能能X-射射射射射）分析表明:6Cr2SiMnNiMoV钢的强化相是V和Mo的碳化物,而6Cr2SiMnNiMoV-Nb钢的强化相主要是Mo、V和Nb的碳化物。（5）在试验的磨损条件下,相较于6Cr2SiMnNiMoV,6Cr2SiMnNiMoV-Nb体现出较但的相对耐磨性。
杨典典[5]（2019）在《新型塑料模具钢35CrMnSiMoNi组织和性能的研究》文中提出随着塑料制品需求量的快速增长,模具工业迅速发展,对塑料模具钢的性能要求也越来越高。本文以自主研制的新型塑料模具钢35Cr Mn Si Mo Ni为研究对象,以进口商用葛利兹XPM塑料模具钢为对比材料,研究了不同的热处理工艺对两种钢组织和性能的影响,对比分析了两种钢的力学性能和耐腐蚀性能。研究结果表明:不同温度淬火处理后,葛利兹XPM钢的组织主要由板条马氏体和残余奥氏体组成,随淬火温度升高,材料冲击韧度逐渐上升,硬度先增加后降低,960℃时材料力学性能良好。淬火处理后,随回火温度升高,冲击韧度和硬度逐渐降低,回火温度为250℃时,材料综合性能较佳。不同温度正火处理后35Cr Mn Si Mo Ni钢的组织主要由贝氏体和残余奥氏体组成,贝氏体有板条状和粒状两种类型,随正火温度的升高,粒状贝氏体数量减少,板条状贝氏体数量增多,组织有粗化的趋势;随正火温度的升高,材料的硬度、抗拉强度和冲击韧度均呈先升高后降低的变化趋势,920℃正火处理后,材料具有较好的综合性能,具体性能为抗拉强度1935.8Mpa、断面收缩率12.81%、延伸率5.33%、硬度53.4HRC和冲击韧度36.7J。35Cr Mn Si Mo Ni钢经正火、不同温度回火处理后,随回火温度升高,硬度和抗拉强度逐渐降低,延伸率和收缩率逐渐升高,冲击韧度先升高后降低,250℃回火后冲击韧度具有最大值为37J,材料具有较好的综合性能。不同温度等温淬火后,35Cr Mn Si Mo Ni钢的组织主要由贝氏体、残余奥氏体和少量的马氏体组成,组织中的贝氏体有板条状和粒状两种形态,随等温淬火温度的升高,组织有从板条状或针状向粒状转变的趋势。随等温淬火温度升高抗拉强度和硬度先减小后升高,收缩率、延伸率和冲击韧度先升高后减小,370℃等温淬火后材料力学性能较佳。35Cr Mn Si Mo Ni钢不同温度淬火处理后的组织由板条马氏体和残余奥氏体组成,随淬火温度升高,实验材料的抗拉强度逐渐升高,延伸率、收缩率和冲击韧度先升高后减小,硬度逐渐减小,960℃淬火后实验材料具有较好的力学性能。Q&P工艺处理后,35Cr Mn Si Mo Ni钢的组织主要由马氏体、贝氏体和残余奥氏体组成,随淬火温度（QT）升高,硬度、收缩率和延伸率先升高后降低,冲击韧度逐渐减小,抗拉强度在200℃达到最大值2209.2Mpa,200℃处理后,材料力学性能良好。与葛利兹XPM钢相比较,不同热处理工艺后,35Cr Mn Si Mo Ni钢均具有较高的硬度,不同介质冷却后硬度的范围为53.0HRC56.7HRC,较高的硬度有利于提高塑料模具的耐磨性,空冷处理后,35Cr Mn Si Mo Ni钢具有较高的冲击韧度为42.2J,但该值低于介质冷却后葛利兹XPM钢的冲击韧度;腐蚀实验结果显示,当腐蚀时间小于200h时,两种钢腐蚀率相差不大,200h250h之间时,35Cr Mn Si Mo Ni钢腐蚀率略高于葛利兹XPM钢,当腐蚀时间高于250h,35Cr Mn Si Mo Ni钢腐蚀率高于葛利兹XPM钢。
刘继浩[6]（2019）在《预硬化塑料模具钢2Cr2MnNiMoV组织性能调控研究》文中进行了进一步梳理“以塑代钢”理念已成为汽车行业的主流,成为汽车轻量化的有效途径之一。在大批量汽车保险杠、仪表盘、车门灯等大型复杂塑料汽车零部件制品需求的拉动下,塑料模具钢也朝着大型化和高硬度的趋势发展。我国模具钢行业基础研究薄弱,高端市场用钢严重依赖进口。进口钢不但价格昂贵,同时又制约我国模具制造业的发展,因此开展新型高硬度预硬化塑料模具钢的研制是非常迫切和必要的。论文实验钢成分设计顺应时代发展,通过降碳的方式解决内应力过大引起型腔炸裂的情况,提高合金元素含量弥补强度损失的设计理念,进行了φ16×2000毫米的棒材和宽1200毫米、厚600毫米大型实验材料的制备与组织性能调控的分析研究。论文实验部分主要进行了热处理工艺技术、工业大模块剖析和组织性能精确调控三个方面的研究,为预硬化技术控制和组织控制原理提供理论及依据。得到以下主要结论:1.通过降碳、提高合金元素含量思路设计的2Cr2MnNiMoV钢,合金元素Mo、V的添加细化碳化物的尺寸,析出强化作用弥补了碳含量降低强度方面的缺失。880℃油淬,550℃回火热处理工艺条件下具有最好综合力学性能:抗拉强度和屈服强度分别达到1409MPa和1192.7MPa、断面收缩率和伸长率分别达到66.7%和17.9%,冲击韧性100J。对比同工艺下国内流行的1.2738钢的性能:抗拉强度1326MPa、屈服强度1180MPa、断面收缩率57.7%、伸长率14.7%,冲击韧性47J,力学性能各方面指标均有很大提升。2.工业生产尺寸宽1200mm、厚600mm大模块2Cr2MnNiMoV钢端部经预硬化完全淬透。回火马氏体组织存在于边部,回火贝氏体为主要组织。截面硬度均匀,硬度偏差在2.5HRC范围内,满足高硬度预硬化塑料模具钢3842HRC的截面硬度需求。3.2Cr2MnNiMoV钢奥氏体连续冷却曲线的相变产物主要为贝氏体组织和马氏体组织,冷却速率为0.030.15℃/s时,相变主要产物为贝氏体组织;冷却速率为0.316℃/s时,相变主要产物为马氏体组织。冷却速率在0.030.3℃/s变化范围内时,随冷速的加快,贝氏体铁素体由等轴状变为板条状生长,最终合并成块状铁素体。等轴铁素体长大合并形成的块状铁素体中马奥岛尺寸大、数量少、排列不规则;板条铁素体长大合并形成的块状铁素体中马奥岛尺寸小,数量多、以平行方式排列,性能方面表现在显微硬度随冷速加快增高。当冷速在0.316℃/s时,冷却速率对马氏体转变以及硬度的影响较小。4.实验钢经880℃奥氏体化保温30分钟通过油冷、空冷、炉冷和等温的方式冷却至室温,获得马氏体、马氏体和贝氏体、全贝氏体的组织。研究结果表明少量贝氏体存在于马氏体中,起到分割奥氏体晶粒、细化马氏体组织的作用提高材料韧性;炉冷和长时间等温时,贝氏体板条粗化,硬质相的马奥岛尺寸增大且位于晶界处降低材料强韧性。5.贝氏体回火在500℃时出现回火脆性。马奥岛随回火温度的升高发生分解:一方面分解后的碳化物和细化的马奥岛提供了强度,出现硬化峰;另一方面位于晶界上的马奥岛分解后形成的碳化物和高碳马氏体,恶化材料韧性。
李烨[7]（2019）在《冷弯成型生产中的轧辊消耗控制》文中提出为了降低冷弯型钢及高频焊管生产中的轧辊消耗,从常用轧辊的选材、轧辊的性能和结构、轧辊的设计与配置、轧辊的使用等方面进行了分析。分析结果表明,普通成型轧辊和定径轧辊一般选用GCr15、 9Cr2Mo、 Cr12MoV、 ZCr20、美国D2、德国X155CrVMo121、日本SKD11材质,挤压辊主要选用3Cr2W8V、 ZCr25、美国H13、德国X38CrMoV51、日本SKD61等材质,对于受力不大、磨损较小的部分成型轧辊可以使用价格较低的材质（如45钢等）;可通过减少轧辊使用面的线速度差、合理使用组合轧辊、增强轧辊通用性等方式减少轧辊的耗损和轧辊使用总量。最后,提出了轧辊使用过程中减少磨损、防止破裂的具体措施。
金璐[8]（2019）在《4Cr5Mo3V钢热处理及激光表面改性技术的研究》文中提出4Cr5Mo3V钢是我国自主研发的一种热作模具钢,具有良好的抗回火稳定性能、抗热疲劳性能以及高温强度,在滚动轴承套圈的锻造生产中,被用作热锻冲头。在生产过程中,因其在服役条件下需承受约1000℃左右的温度、较大冲击力与摩擦力,极易产生热疲劳、磨损和断裂等失效。为提高其使用寿命,本文采用金相显微镜、扫描电镜和硬度计等分析测试手段,研究了4Cr5Mo3V钢在不同淬火温度和回火温度情况下的力学性能、组织形貌、热稳定性能和热疲劳性能的变化规律,并与激光表面宽带淬火工艺进行比较,得出以下结论:（1）随着淬火温度的升高,4Cr5Mo3V钢的硬度值呈现先上升后下降的变化趋势;在淬火温度为1040℃时,硬度值达到最高的60 HRC。（2）在1030℃淬火条件下,进行不同温度的回火,发现在回火温度为400℃以下,组织为回火马氏体组织;伴随着回火温度的升高,板条状马氏体进一步分解;至650℃后,转变为回火索氏体组织;而且随着回火温度的升高,硬度值呈现先下降,后上升再下降的变化趋势,在550℃出现二次硬化,硬度值最高可达52.8 HRC。（3）经1030℃淬火,并分别进行450℃、500℃、550℃和600℃回火,试样的冲击功值随着回火温度的升高呈现先下降后上升的趋势;经冷热疲劳循环500次和1000次后,在试样两侧发现横向裂纹,随着循环次数的增加,裂纹的深度与长度均有明显增加。（4）在1030℃+550℃热处理工艺参数下,保温4-48 h后,硬度下降8.1HRC,板条状马氏体逐渐粗化,碳化物颗粒尺寸和数量略有增加。（5）激光处理后表面状态良好,淬火层表面宏观较为平整。当扫描速度分别为6 mm/s与15 mm/s,激光功率为3500 W时硬度值达到最高,分别为815.5HV0.2和818 HV0.2;激光淬火硬度较基体硬度(200 HV0.2)提高了四倍左右。（6）激光硬化层组织致密、细小,没有肉眼可见的裂纹、气孔等缺陷;各功率条件下的硬化层表面均为细小枝晶构成的熔凝层组织,说明在扫描速度为6mm/s与15mm/s时,试样表面发生了熔化。但在扫描速度为15mm/s,激光功率为2500W时硬化层仅由淬硬层构成,没有熔凝层。
苑振涛[9]（2018）在《高硼高速钢相平衡热力学设计及硼碳化物硬质相形成机制研究》文中认为高速钢由于其较高的硬度、优良的耐磨性和耐热性,逐渐从传统的刀具材料扩展至高温轧辊、轴承、机械零件及高档冷作模具等领域,且需求量呈日益增加的趋势。然而,在传统高速钢耐磨材料中含有大量W、Mo、Cr、V和Co等金属元素,生产成本较高,严重制约了该材料的推广和应用。尤其是近年来金属价格的不断攀升,开发出生产成本低,满足实际工况需求的新型耐磨材料成为研究者亟待解决的重要科学问题。研究表明,通过在传统高速钢耐磨材料中添加适量的硼元素,能够在基体中获得硬度更高、热稳定性更好的硼化物硬质相,具有较好的应用前景。然而,硼元素对硼碳化物硬质相析出行为,以及凝固过程中的相平衡热力学与组织性能的关系仍不明确。基于此,本论文首先详细分析了高硼高速钢的凝固过程、析出相、微合金化、热处理及强韧性机理等关键科学问题,并阐述了硼碳化物硬质相的形成机制及热力学设计方法。基于材料热力学的亚晶格点阵模型、亚规则溶体模型和密度泛函理论,构建析出相的热力学模型,阐明各析出相的电子结构和热力学特性,并确定合金含量对析出相的影响规律,揭示合金元素在析出过程中的相互竞争机制,探索合金元素对组织和性能的调控机理。在此基础上,根据成分优化结果制备了高硼高速钢试样,研究了高硼高速钢铸态微观组织,碳硼化物形态及元素分布,探索淬火和回火工艺对微观组织的作用机制,揭示并验证热力学模型对合金的性能调控机理。同时,本文还研究了高硼高速钢在凝固行为中合金分布和物相转变的动力学过程,探索初生奥氏体、共晶析出相和二次析出相的生长行为,揭示析出相的形成机制,为进一步调控和提升高硼高速钢的性能提供理论依据。得到以下几点结论:（1）第一性原理计算表明,随着B含量的增加,硼碳化物相的硬度明显增加,其中W2B的硬度最高（14.56 GPa）。在此基础上,构建了适合于Fe-M1-M2-M3-M4-C-B体系析出相的热力学模型,该模型与Thermo-Calc热力学软件的计算结果一致。此外,合金元素的种类是影响析出相和析出量的重要因素:B和Cr有利于M2（B,C）硼碳化物的析出,而W和Mo能够促进M3（B,C）硼碳化物的析出,V对M（B,C）硼碳化物的析出影响最大。（2）给出了热力学设计的最优成分（B:1.41.6 wt.%,C:0.400.50wt.%,W:0.51.0 wt.%,Mo:1.01.5 wt.%,Cr:3.04.0 wt.%,V:0.751.0wt.%）。确定了高硼高速钢铸态组织由珠光体、铁素体、残余奥氏体、少量马氏体和硼碳化物组成,其中硼碳化合物主要沿晶界分布。铸态组织中合金分布存在一定的偏析,碳主要分布于基体中,而硼主要分布于晶界,W、Mo、Cr和V等合金元素大部分与C和B在晶界处形成硼碳化物,少量存在于基体中。（3）热处理工艺指导下,淬火处理后的高硼高速钢的基体组织转变为韧性较好的低碳马氏体。同时,硬度和冲击韧性随着淬火温度的升高而逐渐增加。回火处理促进了残余奥氏体转变为回火马氏体,最佳回火温度为550℃,此时硬度最高为64.4 HRC。高硼高速钢的高温摩擦学行为主要包括氧化磨损,粘着磨损和磨粒磨损。并且摩擦系数（0.425）和相对磨损率（79%）最小时,淬火温度为1050℃。（4）硼碳化物析出的特征温度点分别为1350℃、1220℃、1100℃和1000℃。初生奥氏体于1350℃下析出,组织为初生奥氏体枝晶和沿晶界分布的共晶产物（共晶奥氏体+共晶硼碳化物）。在共晶反应过程中,M2C碳化物和M2（B,C）硼碳化物以相互依赖混合生长方式的析出。在1000℃析出的M3（B,C）硼碳化物呈块状或颗粒状沿共晶硼碳化物与初生奥氏体的晶界或共晶硼碳化物与共晶奥氏体的晶界分布。M3（B,C）硼碳化物的析出反应大致经历了合金元素扩散、合金元素在晶界处的聚集、M3（B,C）的形核和长大等四个阶段。
甘宅平[10]（2017）在《热轧型钢轧辊材质的研究与发展方向》文中研究说明为了适应大型型钢轧机各机架对轧辊的需求,研发了系列型钢轧辊,如热作模具钢、NCC球墨铸铁、GT半钢、K金属辊环、高碳石墨钢、高速钢等其耐磨性、抗热裂性、耐冲击性、高温强度和硬度等综合性能优异,可供轧制大型槽钢、工字钢、H型钢、钢轨、板桩钢、矿用U型钢、船用球扁钢等产品,取得了较好的使用效果和经济效益。
二、55Cr5SiMoVNi耐磨合金铸钢热处理工艺的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、55Cr5SiMoVNi耐磨合金铸钢热处理工艺的研究（论文提纲范文）
（1）耐磨材料与铸件的标准体系及应用（论文提纲范文）
| 1 概述 |
| 2 耐磨材料与铸件 |
| 2.1 奥氏体锰钢 |
| 2.2 耐磨损白口铸铁 |
| 2.3 非锰系耐磨损合金钢 |
| 2.4 耐磨损球墨铸铁 |
| 2.5 耐磨损钢铁复合材料 |
| 3 耐磨材料与铸件标的准体系 |
| 3.1 耐磨材料类的标准 |
| 3.2 耐磨铸件产品类的标准 |
| 3.3 耐磨材料与铸件的原材料与检测类标准 |
| 4 标准的应用 |
| 4.1 耐磨材料类标准 |
| 4.2 耐磨产品类标准 |
| 4.3 原材料与检测标准 |
| 5 结语 |
（2）基于激光淬火的小麦磨粉机磨辊减磨技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Summary |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究目的和意义 |
| 1.1.1 小麦磨粉机磨辊表面材料的发展过程 |
| 1.1.2 小麦磨粉机磨辊的工作过程 |
| 1.1.3 热处理工艺对小麦磨粉机磨辊的影响 |
| 1.1.4 激光淬火技术对小麦磨粉机磨辊表面材料的影响 |
| 1.2 激光淬火处理对金属材料性能影响研究综述 |
| 1.2.1 激光淬火技术 |
| 1.2.2 国内外激光淬火处理对金属材料性能影响研究现状 |
| 1.3 研究内容与技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第二章 磨辊材料的激光淬火及磨料磨损试验 |
| 2.1 激光表面处理过程 |
| 2.2 激光淬火试验方法 |
| 2.2.1 激光淬火设备的种类 |
| 2.2.2 激光淬火试样的制备及试验方法 |
| 2.3 磨损性能试验方法 |
| 2.3.1 磨损类型 |
| 2.3.2 小麦磨粉机磨辊磨损失效分析 |
| 2.3.3 磨损试验方法 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 激光淬火响应曲面试验 |
| 3.1 响应曲面试验方案设计 |
| 3.2 响应曲面试验结果及分析 |
| 3.3 响应曲面分析 |
| 3.3.1 激光功率与扫描速度对硬度的影响作用 |
| 3.3.2 激光功率与光斑直径对硬度的影响作用 |
| 3.3.3 光斑直径与扫描速度对硬度的影响作用 |
| 3.4 组合参数优化 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 不同热处理磨辊材料磨损性能分析 |
| 4.1 磨损失重与磨损率 |
| 4.2 表面硬度 |
| 4.3 金相组织 |
| 4.4 化学成分 |
| 4.5 表面粗糙度 |
| 4.6 表面接触角 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 磨辊材料经激光淬火的减磨机理分析 |
| 5.1 操作参数对磨损失重的影响分析 |
| 5.1.1 磨料粒度对磨损失重影响 |
| 5.1.2 转速对磨损失重影响 |
| 5.1.3 轧距对磨损失重影响 |
| 5.2 普通热处理工艺参数对磨损失重的影响分析 |
| 5.2.1 淬火温度对磨损失重影响 |
| 5.2.2 淬火保温时间对磨损失重影响 |
| 5.2.3 回火温度对磨损失重影响 |
| 5.2.4 回火保温时间对磨损失重影响 |
| 5.3 激光淬火工艺参数对硬度的影响分析 |
| 5.3.1 激光功率对硬度影响 |
| 5.3.2 光斑直径对硬度影响 |
| 5.3.3 扫描速度对硬度影响 |
| 5.4 表面磨损形貌 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 研究结论 |
| 6.2 后期展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 在读期间发表论文和研究成果等 |
| 导师简介 |
（3）高铬铸钢/铁轧辊氧化膜形成及结构研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景 |
| 1.2 热轧带钢的生产技术 |
| 1.2.1 钢材的生产流程 |
| 1.2.2 热连轧生产线 |
| 1.3 轧辊的工况条件及失效方式 |
| 1.3.1 轧辊的工况条件及性能要求 |
| 1.3.2 轧辊的主要失效形式 |
| 1.3.3 热连轧机轧辊的发展趋势及配辊方案 |
| 1.4 轧辊的氧化研究 |
| 1.4.1 轧辊氧化膜的形成及作用 |
| 1.4.2 轧辊氧化生长动力学 |
| 1.4.3 影响轧辊氧化膜形成的因素 |
| 1.5 本论文的目的及主要研究内容 |
| 第2章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 轧辊金相组织分析 |
| 2.2.2 热重氧化分析 |
| 2.2.3 原位氧化行为的观察 |
| 2.2.4 等温氧化试验 |
| 2.2.5 循环氧化试验 |
| 2.2.6 扫描电镜观察 |
| 2.2.7 X射线衍射分析仪试验 |
| 2.2.8 显微硬度 |
| 第3章 高铬铸钢/铁轧辊连续加热条件下的氧化行为 |
| 3.1 组织分析结果 |
| 3.2 DSC连续加热氧化试验结果 |
| 3.3 连续加热原位氧化观察结果 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 高铬铸钢/铁在等温条件下的氧化行为 |
| 4.1 轧辊在大气环境下氧化行为 |
| 4.1.1 温度对氧化膜形成的影响 |
| 4.1.2 氧化膜的形貌及相结构 |
| 4.2 水蒸气环境下对氧化的影响 |
| 4.2.1 温度及时间对氧化增重的影响 |
| 4.2.2 氧化膜表面形貌及结构 |
| 4.3 等温氧化的原位观察 |
| 4.4 循环加热条件下的氧化表面形貌 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间承担的科研任务与主要成果 |
（4）6Cr2SiMnNiMoV中合金钢的组织与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究意义 |
| 1.2 耐磨钢 |
| 1.3 合金元素在钢中的存在状态 |
| 1.4 本课题的研究目标与内容 |
| 第二章 实验材料及研究方法 |
| 2.1 实验材料制备 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 冲击韧性实验 |
| 2.2.2 硬度实验 |
| 2.2.3 磨损实验 |
| 2.2.4 金相检测 |
| 2.2.5 电镜检测 |
| 第三章 6Cr2SiMnNiMoV钢组织和力学性能分析 |
| 3.1 6Cr2SiMnNiMoV钢化学成分及对应采取的热处理方法 |
| 3.1.1 6Cr2SiMnNiMoV的成分设计 |
| 3.1.2 6Cr2SiMnNiMoV钢的热处理工艺设计 |
| 3.2 6Cr2SiMnNiMoV的铸态组织和力学性能 |
| 3.2.1 6Cr2SiMnNiMoV的铸态组织 |
| 3.2.2 6Cr2SiMnNiMoV铸态的力学性能 |
| 3.3 不同热处理参数下6Cr2SiMnNiMoV的组织分析 |
| 3.3.1 1000℃奥氏体化的热处理组织 |
| 3.3.2 1050℃奥氏体化的热处理组织 |
| 3.4 热处理对6Cr2SiMnNiMoV的性能影响研究 |
| 3.4.1 回火温度对6Cr2SiMnNiMoV硬度的影响 |
| 3.4.2 淬火温度对6Cr2SiMnNiMoV硬度的影响 |
| 3.4.3 淬火温度对6Cr2SiMnNiMoV钢冲击韧性的影响 |
| 3.4.4 回火温度对6Cr2SiMnNiMoV钢冲击韧性的影响 |
| 3.5 6Cr2SiMnNiMoV的微观组织分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 Nb对6Cr2SiMnNiMoV钢的组织和力学性能的影响 |
| 4.1 6Cr2SiMnNiMoV-Nb钢的化学成分及对应采取的热处理方法 |
| 4.2 6Cr2SiMnNiMoV-Nb的铸态组织和力学性能 |
| 4.2.1 6Cr2SiMnNiMoV-Nb的铸态组织 |
| 4.2.2 6Cr2SiMnNiMoV-Nb铸态的力学性能 |
| 4.3 6Cr2SiMnNiMoV-Nb的热处理状态下的组织分析 |
| 4.4 6Cr2SiMnNiMoV-Nb的热处理状态下的力学性能分析 |
| 4.4.1 6Cr2SiMnNiMoV-Nb热处理状态下的硬度分析 |
| 4.4.2 6Cr2SiMnNiMoV-Nb热处理状态下的韧度分析 |
| 4.5 6Cr2SiMnNiMoV-Nb的微观组织分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 实验钢的磨损性能研究 |
| 5.1 6Cr2SiMnNiMoV的磨损分析 |
| 5.2 6Cr2SiMnNiMoV-Nb的磨损分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间的研究成果及发表的学术论文 |
（5）新型塑料模具钢35CrMnSiMoNi组织和性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 塑料模具钢的分类 |
| 1.3 塑料模具钢的国内外研究现状 |
| 1.3.1 国外研究现状 |
| 1.3.2 国内研究现状 |
| 1.4 塑料模具的失效形式 |
| 1.5 塑料模具钢的性能要求 |
| 1.6 常用的热处理工艺 |
| 1.6.1 正火热处理 |
| 1.6.2 淬火热处理 |
| 1.6.3 回火热处理 |
| 1.6.4 Q&P工艺 |
| 1.7 本课题研究目的与意义 |
| 1.8 本课题的主要研究内容 |
| 1.8.1 商用葛利兹XPM进口塑料模具钢组织和性能的研究 |
| 1.8.2 新型塑料模具钢35CrMnSiMoNi组织和性能的研究 |
| 1.8.3 35 CrMnSiMoNi钢和葛利兹XPM钢的力学性能和耐蚀性能对比 |
| 2 实验材料及研究过程 |
| 2.1 实验材料的设计和制备 |
| 2.2 商用葛利兹XPM进口塑料模具钢热处理工艺的设计 |
| 2.3 35 CrMnSiMoNi钢热处理工艺的设计 |
| 2.3.1 热处理相变点的确定 |
| 2.3.2 热处理工艺的设计 |
| 2.4 技术路线 |
| 2.5 力学性能检测 |
| 2.5.1 硬度检测 |
| 2.5.2 拉伸性能检测 |
| 2.5.3 冲击性能检测 |
| 2.6 物相分析 |
| 2.7 显微组织观察 |
| 2.8 腐蚀实验 |
| 3 葛利兹XPM钢组织和性能的研究 |
| 3.1 淬火工艺对葛利兹XPM钢组织和性能的影响 |
| 3.1.1 淬火温度对葛利兹XPM钢力学性能的影响 |
| 3.1.2 淬火温度对葛利兹XPM钢组织的影响 |
| 3.2 淬火后回火工艺对葛利兹XPM钢组织和性能的影响 |
| 3.2.1 回火温度对葛利兹XPM钢力学性能的影响 |
| 3.2.2 回火温度对葛利兹XPM钢组织的影响 |
| 3.3 冷却介质对葛利兹XPM钢组织和性能的影响 |
| 3.3.1 冷却介质对葛利兹XPM钢力学性能的影响 |
| 3.3.2 冷却介质对葛利兹XPM钢组织的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 35CrMnSiMoNi钢组织和性能的研究 |
| 4.1 正火工艺对35CrMnSiMoNi钢组织和性能的影响 |
| 4.1.1 正火温度对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.1.2 正火温度对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.1.3 正火保温时间对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.1.4 正火保温时间对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.2 正火后回火工艺对35CrMnSiMoNi钢组织和性能的影响 |
| 4.2.1 正火后回火温度对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.2.2 正火后回火温度对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.2.3 正火后回火时间对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.2.4 正火后回火时间对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.3 冷却介质对35CrMnSiMoNi钢组织和性能的影响 |
| 4.3.1 冷却介质对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.3.2 冷却介质对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.4 等温淬火工艺对35CrMnSiMoNi钢组织和性能的影响 |
| 4.4.1 等温淬火温度对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.4.2 等温淬火温度对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.4.3 等温淬火时间对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.4.4 等温淬火时间对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.5 淬火工艺对35CrMnSiMoNi钢组织和性能的影响 |
| 4.5.1 淬火温度对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.5.2 淬火温度对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.5.3 淬火保温时间对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.5.4 淬火保温时间对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.6 淬火后回火工艺对35CrMnSiMoNi钢组织和性能的影响 |
| 4.6.1 淬火后回火温度对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.6.2 淬火后回火温度对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.6.3 淬火后回火保温时间对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.6.4 淬火后回火保温时间对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.7 Q&P工艺对35CrMnSiMoNi钢组织和性能的影响 |
| 4.7.1 盐浴淬火温度对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.7.2 盐浴淬火温度对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.7.3 碳分配温度对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.7.4 碳分配温度对35CrMnSiMoNi钢组织的影响 |
| 4.7.5 碳分配时间对35CrMnSiMoNi钢力学性能的影响 |
| 4.8 本章小结 |
| 5 35CrMnSiMoNi钢和葛利兹XPM钢性能的对比 |
| 5.1 两种塑料模具钢力学性能的对比 |
| 5.2 两种塑料模具钢耐腐蚀性能的对比 |
| 6 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
| 致谢 |
（6）预硬化塑料模具钢2Cr2MnNiMoV组织性能调控研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 模具钢概述 |
| 1.3 塑料模具钢研究现状 |
| 1.3.1 国内外常用塑料模具钢种类 |
| 1.3.2 国外预硬型塑料模具钢研究情况 |
| 1.3.3 国内预硬型塑料模具钢发展 |
| 1.3.4 塑料模具钢性能要求 |
| 1.4 主要元素对塑料模具钢影响 |
| 1.5 塑料模具钢中的固态相变 |
| 1.5.1 珠光体 |
| 1.5.2 马氏体 |
| 1.5.3 贝氏体 |
| 1.6 课题研究的意义及内容 |
| 第二章 论文实验设计思路及实验材料 |
| 2.1 论文实验流程图 |
| 2.2 实验材料 |
| 2.2.1 热处理工艺实验材料 |
| 2.2.2 大模块实验材料 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 热处理工艺研究 |
| 2.3.2 实验钢大模块研究 |
| 2.3.3 组织性能精确调控研究 |
| 2.3.4 显微组织分析 |
| 2.3.5 力学性能实验 |
| 2.3.6 CCT曲线测定 |
| 2.3.7 相变点的测定 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 热处理工艺对2Cr2MnNiMoV钢性能的影响 |
| 3.1 热力学软件分析计算 |
| 3.2 退火组织及硬度分析 |
| 3.3 淬火组织、硬度及晶粒度分析 |
| 3.3.1 淬火温度对硬度-晶粒度影响 |
| 3.3.2 淬火温度对组织的影响 |
| 3.4 回火组织与性能分析 |
| 3.4.1 回火组织分析 |
| 3.4.2 回火温度对实验钢力学性能的影响 |
| 3.5 讨论 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 工业试制大型2Cr2MnNiMoV钢组织性能研究 |
| 4.1 显微组织分析 |
| 4.1.1 成分测试 |
| 4.1.2 大模块不同区域组织分析 |
| 4.2 力学性能分析 |
| 4.2.1 硬度分析 |
| 4.2.2 冲击韧性及断口分析 |
| 4.2.3 拉伸性能及断口分析 |
| 4.3 讨论 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 2Cr2MnNiMoV钢组织和性能精确调控研究 |
| 5.1 实验钢相变行为研究 |
| 5.1.1 CCT曲线中相变研究 |
| 5.1.2 贝氏体等温转变 |
| 5.1.3 奥氏体预变形对相变的影响 |
| 5.2 冷却方式对组织性能的影响 |
| 5.2.1 组织类型分析 |
| 5.2.2 力学性能分析 |
| 5.3 回火对不同组织类型的影响 |
| 5.3.1 回火对组织形貌的影响 |
| 5.3.2 回火温度对力学性能的影响 |
| 5.3.3 讨论 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 攻读硕士学位期间发表的论文 |
（7）冷弯成型生产中的轧辊消耗控制（论文提纲范文）
| 1 轧辊的合理选材 |
| 1.1 常用轧辊材质 |
| 1.2 轧辊材质的选取 |
| 2 轧辊孔型和结构的科学设计 |
| 2.1 合理减少轧辊的总量 |
| 2.2 充分考虑轧辊的磨损 |
| 2.2.1 减少轧辊使用面线速度差, 降低轧辊磨损 |
| 2.2.2 适当分解轧辊, 减少轧辊的耗损 |
| 2.3 合理使用组合轧辊, 增强轧辊的通用性 |
| 3 轧辊的正确使用 |
| 3.1 减少轧辊的磨损 |
| 3.2 防止轧辊的龟裂 |
| 3.3 防止轧辊的破裂 |
| 4 结束语 |
（8）4Cr5Mo3V钢热处理及激光表面改性技术的研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1.绪论 |
| 1.1 模具钢的分类 |
| 1.1.1 冷作模具钢 |
| 1.1.2 塑料模具钢 |
| 1.1.3 热作模具钢 |
| 1.2 热作模具钢的主要失效形式及性能要求 |
| 1.2.1 热作模具钢主要失效形式 |
| 1.2.2 热作模具钢的性能要求 |
| 1.3 热作模具钢元素的作用 |
| 1.4 热作模具钢的淬火与回火工艺 |
| 1.4.1 淬火 |
| 1.4.2 回火 |
| 1.5 热作模具钢的激光表面改性 |
| 1.6 本文研究目的意义及主要内容 |
| 2.实验方案 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 热处理实验 |
| 2.2.2 冲击性能 |
| 2.2.3 热稳定性 |
| 2.2.4 热疲劳性能 |
| 2.2.5 宽带激光淬火实验 |
| 2.3 组织性能观察 |
| 2.3.1 显微组织形貌观察 |
| 2.3.2 硬度测量 |
| 3.4Cr5Mo3V钢热处理工艺的研究 |
| 3.1 淬火温度对4Cr5Mo3V热作模具钢淬火组织与硬度的影响 |
| 3.1.1 淬火温度对组织的影响 |
| 3.1.2 淬火温度对硬度的影响 |
| 3.2 回火温度对4Cr5Mo3V热作模具钢回火组织的影响 |
| 3.2.1 回火温度对组织的影响 |
| 3.2.2 回火温度对硬度的影响 |
| 3.3 冲击性能 |
| 3.4 热稳定性研究 |
| 3.5 热疲劳性能 |
| 3.5.1 循环500次后热疲劳性能 |
| 3.5.2 循环1000次后热疲劳性能 |
| 3.6 本章小结 |
| 4.4Cr5Mo3V钢的激光表面淬火工艺的研究 |
| 4.1 表面形貌观察 |
| 4.2 硬度测量 |
| 4.2.1 激光工艺参数对淬火层表面硬度的影响 |
| 4.2.2 激光工艺参数对淬火层横截面硬度的影响 |
| 4.3 激光淬火层的显微组织形貌 |
| 4.4 本章小结 |
| 5.结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（9）高硼高速钢相平衡热力学设计及硼碳化物硬质相形成机制研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景 |
| 1.2 高硼高速钢研究现状 |
| 1.2.1 凝固过程研究 |
| 1.2.2 析出相研究 |
| 1.2.3 微合金化研究 |
| 1.2.4 热处理研究 |
| 1.2.5 增强强韧性研究 |
| 1.3 析出相热力学设计 |
| 1.3.1 人工神经网络 |
| 1.3.2 CALPHAD相图计算 |
| 1.3.3 分子动力学模拟 |
| 1.3.4 第一性原理计算 |
| 1.4 研究目的及内容 |
| 第二章 实验材料和方法 |
| 2.1 材料设计方法 |
| 2.1.1 硼碳化物的第一性原理计算 |
| 2.1.2 相平衡热力学计算 |
| 2.2 实验材料及工艺 |
| 2.2.1 实验材料 |
| 2.2.2 熔炼工艺 |
| 2.3 表征方法 |
| 2.3.1 热力学性能分析 |
| 2.3.2 组织结构分析 |
| 2.3.3 力学性能分析 |
| 2.4 研究技术路线 |
| 第三章 多元系合金高硼高速钢的热力学设计 |
| 3.1 硼碳化物的第一性原理计算 |
| 3.1.1 能量稳定性分析 |
| 3.1.2 力学稳定性分析 |
| 3.1.3 析出相力学特性 |
| 3.2 析出相的热力学模型构建 |
| 3.2.1 相平衡条件 |
| 3.2.2 设计准则 |
| 3.2.3 热力学模型 |
| 3.3 合金元素对硼碳化物影响的相平衡设计 |
| 3.3.1 合金成分 |
| 3.3.2 析出相吉布斯自由能 |
| 3.3.3 硼碳化物析出量 |
| 3.3.4 基体中碳含量 |
| 3.4 实验研究 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 高硼高速钢组织和力学性能研究 |
| 4.1 化学成分及制备 |
| 4.2 铸态组织分析 |
| 4.2.1 微观组织 |
| 4.2.2 硼碳化物物相分析 |
| 4.2.3 合金元素分布 |
| 4.3 热处理对微观组织的影响 |
| 4.3.1 热处理工艺制定 |
| 4.3.2 淬火温度对微观组织的影响 |
| 4.3.3 淬火组织中合金元素分布 |
| 4.3.4 回火温度对微观组织的影响 |
| 4.4 热处理对高硼高速钢力学性能的影响 |
| 4.4.1 淬火温度对高硼高速钢力学性能的影响 |
| 4.4.2 回火温度对高硼高速钢力学性能的影响 |
| 4.4.3 力学性能对比分析 |
| 4.5 摩擦磨损行为研究 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 高硼高速钢凝固过程及析出相形成机制研究 |
| 5.1 凝固过程分析 |
| 5.1.1 平衡相图计算 |
| 5.1.2 液相中合金分布 |
| 5.1.3 相变温度分析 |
| 5.1.4 硬质相物相分析 |
| 5.2 初生奥氏体析出过程 |
| 5.3 共晶硼碳化物析出过程 |
| 5.3.1 共晶碳化物的微观形貌 |
| 5.3.2 共晶硼碳化物的生长方式 |
| 5.3.3 共晶硼碳化物的析出过程 |
| 5.4 二次硼碳化物析出过程 |
| 5.4.1 二次硼碳化物的微观形貌 |
| 5.4.2 二次硼碳化物的析出过程 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 A 高硼高速钢中硼碳物硬质相第一性原理计算 |
| 1 计算方法 |
| 2 硼碳化物热力学稳定性 |
| 3 硼碳化物力学稳定性及力学性能 |
| 4 硼碳化物键合分析 |
| 5 小结 |
| 附录 B 攻读博士学位期间发表论文目录 |
| 附录 C 攻读博士学位期间参与科研情况 |
| 附录 D 攻读博士学位期间所获奖励 |
（10）热轧型钢轧辊材质的研究与发展方向（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 型钢轧制的特点 |
| 3 型钢轧机轧制作业工艺流程简介 |
| 3.1 H型钢轧制工艺流程 |
| 3.2 槽钢、角钢、工字钢、球扁钢轧制工艺流程 |
| 3.2.1 采用3架三辊式粗、中轧机,1架二辊精轧机生产工艺流程 |
| 3.2.2 多品种型钢轧制生产工艺流程 |
| 3.3 轨梁轧机轧制工艺流程 |
| 4 型钢轧辊背景与研发生产 |
| 4.1 型钢轧辊背景 |
| 4.2 系列型钢轧辊的研发生产 |
| 4.2.1 热作模具钢轧辊的研发生产 |
| 4.2.2 NCC轧辊的研发与生产 |
| 4.2.3 GT半钢轧边辊的研发生产 |
| 4.2.4 高碳石墨钢型钢轧辊的研发与生产 |
| 4.2.5 K金属型钢辊环的研发与生产 |
| 4.2.6 高速钢的研发与生产 |
| 5 型钢轧机轧辊发展方向 |
四、55Cr5SiMoVNi耐磨合金铸钢热处理工艺的研究（论文参考文献）
- [1]耐磨材料与铸件的标准体系及应用[A]. 宋量,李卫. 第十六届中国铸造协会年会暨第五届全国铸造行业创新发展论坛论文集, 2020
- [2]基于激光淬火的小麦磨粉机磨辊减磨技术研究[D]. 崔永婷. 甘肃农业大学, 2020(12)
- [3]高铬铸钢/铁轧辊氧化膜形成及结构研究[D]. 白雪松. 燕山大学, 2019(06)
- [4]6Cr2SiMnNiMoV中合金钢的组织与性能研究[D]. 张利云. 石家庄铁道大学, 2019(03)
- [5]新型塑料模具钢35CrMnSiMoNi组织和性能的研究[D]. 杨典典. 西安工业大学, 2019(03)
- [6]预硬化塑料模具钢2Cr2MnNiMoV组织性能调控研究[D]. 刘继浩. 昆明理工大学, 2019(04)
- [7]冷弯成型生产中的轧辊消耗控制[J]. 李烨. 焊管, 2019(03)
- [8]4Cr5Mo3V钢热处理及激光表面改性技术的研究[D]. 金璐. 辽宁科技大学, 2019(01)
- [9]高硼高速钢相平衡热力学设计及硼碳化物硬质相形成机制研究[D]. 苑振涛. 昆明理工大学, 2018(03)
- [10]热轧型钢轧辊材质的研究与发展方向[J]. 甘宅平. 冶金设备, 2017(S2)